Đề tài Công trình: Trụ sở giao dịch ngân hàng công thương Việt Nam thành phố Hải Dương

Giằng móng có tác dụng tăng cường độ cứng tổng thể và hạn chế lún lệch giữa các móng, đồng thời tiếp thu phản lực từ chân cột truyền vào. Nó được tính theo sơ đồ dầm hai đầu ngàm chịu tải trọng do tường, tải bản thân và chịu tải do chuyển vị cưỡng bức vì hai móng có độ lún khác nhau .

 

doc108 trang | Chia sẻ: NguyễnHương | Lượt xem: 740 | Lượt tải: 1download
Bạn đang xem trước 20 trang tài liệu Đề tài Công trình: Trụ sở giao dịch ngân hàng công thương Việt Nam thành phố Hải Dương, để xem tài liệu hoàn chỉnh bạn click vào nút DOWNLOAD ở trên
289,792 3. Do sàn truyền vào 9646,52 Cộng và làm tròn 20545 1. Do trọng lượng bản thân dầm dọc 2500x1,1x0,2x0,6x7,2 2613,6 2. Do trọng lượng tường xây trên dầm 514x3,2x7,2x0,7 8289,792 3. Do sàn truyền vào 4478,74 Cộng và làm tròn 15382 1. Do TL bản thân dầm dọc 1960,2 2. Do TL tường trên dầm 6217,34 3. Do sàn truyền vào 2299,19 Cộng và làm tròn 10477 III/Tĩnh tải tầng 511 Tĩnh tải phân bố TT Loại tải trọng và cách tính Kết quả 1. Do TL bản thân dầm 0,22x0,3 m 2500x0,22x0,3x1,1 181,5 2. Do TL tường trên dầm 514x2,9 1490,6 Cộng và làm tròn 1672 1. Do TL bản thân dầm 0,22x0,6 m 2500x0,22x0,6x1,1 363 2. Do trọng lượng tường trên dầm 514x2,6 1336,4 3. Do sàn truyền vào dưới dạng hình Đổi ra phân bố đều : 2522,625 Cộng và làm tròn 4222 1672 1. Do TL bản thân dầm dọc 0,22x0,6 m 2500x0,22x0,6x1,1 363 2. Do TL tương trên dầm 514x2,6 1336,4 3. Do sàn truyền vào dưới dạng hình (giống tầng 3,4) 1117,16 4. Do sàn truyền vào dưới dạng hình thang(giống tầng 3,4) 888,425 Cộng và làm tròn 3705 Tĩnh tải tập trung TT Loại tải trọng và cách tính Kết quả 1. Do trọng lượng bản thân dầm 0,22x0,3 m 980,1 2. Do trọng lượng tường cao 0,9 m(lan can) 1006,992 3. Do trọng lượng sàn truyền vào(giông tầng 3,4) 4263,192 Cộng và làm tròn 6250 1. Do TL bản thân dầm dọc(giống tầng 3,4) 2613,6 2. Do tường xây trên dầm dọc cao 2,6 m 514x2,6x7,2x0,7 6735,456 3. Do sàn hành lang truyền vào(giống T3,4) 2840,184 4. Do sàn trong phòng truyền vào(giống T3,4) 7466,97 Cộng và làm tròn 19656 1. Do TL bản thân dầm 2613,6 2. Do TL tường trên dầm 514x2,6x7,2x0,7 6735,456 3. Do sàn truyền vào 9646,52 Cộng và làm tròn 18996 1. Do TL bản thân dầm dọc 2613,6 2. Do TL tường trên dầm 6735,456 3. Do sàn truyền vào 4478,74 Cộng và làm tròn 13828 1. Do TL bản thân dầm dọc 1960,2 2. Do TL tường trên dầm 5051,592 3. Do sàn truyền vào 2299,19 Cộng và làm tròn 9311 IV/Tĩnh tải tầng mái Tĩnh tải phân bố TT Loại tải trọng và cách tính Kết quả 1. Do trọng lượng bản thân dầm 0,22x0,3 2500x0,22x0,3x1,1 181,5 2. Do sàn truyền vào dưới dạng hình tam giác Đổi ra phân bố đều: 123,356 Cộng và làm tròn 305 1. Do TL bản thân dầm 2500x0,22x0,6x1,1 363 2. Do sàn truyền vào dưới dạng hình tam giác Đổi ra phân bố đều: 1381,59 Cộng và làm tròn 3006 1. Do TL bản thân dầm 2500x0,22x0,3x1,1 181,5 2. Do sàn truyền vào : 414,477 Cộng và làm tròn 596 1. Do trọng lượng bản thân dầm 2500x0,22x0,6x1,1 363 2. Do sàn truyền vào dưới dạng hcn: 1223,694 3. Do sàn truyền vào dưới dạng hình thang(giống tàng 511) 888,425 Cộng và làm tròn 2475 tĩnh tải tập trung TT Loại tải trọng và cách tính Kết quả 1. Do trọng lượng bản thân dầm 816,75 2. Do TL lương tường xây trên dầm 1065,6 3. Do sàn truyền vào 377,47 Cộng và làm tròn 2260 1. Do trọng lượng bản thâ dầm dọc 1470,15 2. Do sàn truyền vào 1888,94 Cộng và làm tròn 3359 1. Do trọng lượng bản thân dầm dọc 1470,15 2. Do sàn truyền vào 2956,52 Cộng và làm tròn 4697 1. Do trọng lượng bản thân dầm dọc(giống ) 1470,15 2. Do sàn truyền vào 1556,82 Cộng và làm tròn 3027 1. Do TL bản thân dầm 816,75 2. Do sàn truyền vào 467,046 Cộng và làm tròn 1284 B/ Hoạt tải : I/Trường hợp hoạt tải 1 tầng 2 HOẠT TẢI 1 – TẦNG 2 Loại tải Cách tính Kết quả Do tải trọng từ sàn truyền vào dưới dạng hình tam giác Đổi ra phân bố đều : 390 - Do tải trọng từ sàn truyền vào dưới dạng hình tam giác Đổi ra phân bố đều: Do tải trọng từ sàn truyền vào dưới dạng hình thang Đổi ra phân bố đều với k = 0,856 465 369,792 Cộng và làm tròn 835 Do tải trọng sàn truyền vào 1435 Do tải trọng sàn truyền vào 1037 Do tải trong sàn truyền vào 2472 Do tải trọng sàn truyền vào 1914 1914 2/Hoạt tải 1 tầng 4,6,8,10 Hoạt tải 1 tầng 4,6,8,10 TT Loại tải trọng và cách tính Kết quả 1. Do tải trọng sàn truyền vào dưới dạng hình tam giác 240x7 Đổi ra phân bố đều : 1680 1. Do tải trọng sàn truyền vào dưới dạng hình tam giác Đổi ra phân bố đều: 465 2. Do tải trọng sàn truyền vào dưới dang hình thang Đổi ra phân bố đều với k = 0,856 369,792 Cộng và làm tròn 835 1. Do sàn truyền vào 3108 3108 của tầng 2 1914 1914 3/Hoạt tải 1 tầng 3,5,7,9,11 Hoạt tải 1 tầng 5,7,9,11 TT Loại tải trọng và cách tính Kết quả 1. 0 2. Do sàn truyền vào 1168 3. Do sàn truyền vào 1814 4/Hoạt tải 1 tầng mái Hoạt tải 1 tầng mái TT Lọa tải trọng và cách tính Kết quả 1. Do sàn truyền vào dạng hình tam giác Đổi ra phân bố đều: 525 2. Do sàn truyền vào dạng h.c.n 108 Cộng và làm tròn 633 1. Do sàn truyền váo dạng hình tam giác Đổi ra phân bố đều: 465 2. Do sàn truyền vào dạng h.c.n 108 Cộng và làm tròn 573 Do sàn truyền vào 1554 1554 Do sàn truyền vào 1526 1526 5/Hoạt tải 2 tầng 2 Hoạt tải 2 tầng 2 TT Loại tải trọng và cách tính Kết quả 1. 0 2. Do sàn truyền vào 1814 6/Hoạt tải 2 tầng 4,6,8,10 Hoạt tải 2 tầng 4,6,8,10 TT Loại tải trọng và cách tính Kết quả 1. 0 2. Do sàn truyền vào: 1168 3 Do sàn truyền vào: 1814 7/Hoạt tải 2 tầng 3,5,7,9,11 Hoạt tải 2 tầng 3,5,7,9,11 TT Loại tải trọng và cách tính Kết quả 1. Do sàn truyền vào dưới dạng hình tam giác 240x7 = 1680 Đổi ra phân bố đều: 1050 1. Do sàn truyền vào dưới dạng tam giác Đổi ra phân bố đều: 465 2. Do sàn truyền vào dưới dạng hình thang Đổi ra phân bố đều với k = 0,856 369,792 Cộng và làm tròn 835 Do sàn truyền vào: 3108 Do sàn truyền vào 1914 8/Hooạt tải 2 tầng mái Hoạt tải 2 tầng mái TT Loại tải trọng và cách tính Kết quả 1. Do sàn truyền vào dạng hình tam giác: Đổi ra phân bố đều: 101 2. Do sàn truyền vào dạng h.c.n 108 3. Do sàn truyền vào 620 4. Do sàn truyền vào 907 C/ tải trọng gió : Công trình xây dựng tại thành phố Hải Dương, thuộc vùng gió III-B, có áp lực gió đơn vị: . Công trình được xây dựng trong thành phố bị che chắn mạnh nen có địa hình dạng C. Công trình cao dưới 40 m nên ta chỉ xét đến tác động tĩnh của tải trọng gió. Tải trọng gió truyền lên khung dược tính theo công thức : Gió đẩy: Gió hút: Trong đó: - giá trị của áp lực gió lấy theo bản đồ phân vùng gió(xem phụ lục 17 và 18) n – hệ số độ tin cậy, xem phụ lục 19, thường lấy n = 1,2; k – hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo độ cao và dạng địa hình(phụ lục 20 và 21) c – hệ số khí động,phụ thuộc kích thước, hình dáng công trình và cả những công trình lấy theo phụ lục 22. Bảng tính toán hệ số k Tầng H tầng (m) Z(m) k (m) 1 4,2 4,2 0,512 2 3,8 8 0,612 3 3,8 11,8 0,689 4 3,8 15,6 0,747 5 3 ,2 18,8 0,786 6 3 ,2 22 0,818 7 3, 2 25,2 0,847 8 3,2 28,4 0,876 9 3,2 31,6 0,903 10 3,2 34,8 0,928 11 3,2 38 0,954 Bảng tính toán tải trọng gió Tầng H (m) Z (m) k n B(m) (daN/m) (daN/m) 1 4,2 4,2 0,512 1,2 7,2 0,8 0,6 442 332 2 3,8 8 0,612 1,2 7,2 0,8 0,6 529 397 3 3,8 11,8 0,689 1,2 7,2 0,8 0,6 595 446 4 3,8 15,6 0,747 1,2 7,2 0,8 0,6 645 484 5 3,2 18,8 0,786 1,2 7,2 0,8 0,6 679 509 6 3,2 22 0,818 1,2 7,2 0,8 0,6 707 530 7 3,2 25,2 0,847 1,2 7,2 0,8 0,6 732 549 8 3,2 28,4 0,876 1,2 7,2 0,8 0,6 757 568 9 3,2 31,6 0,903 1,2 7,2 0,8 0,6 780 585 10 3,2 34,8 0,928 1,2 7,2 0,8 0,6 802 601 11 3,2 38 0,954 1,2 7,2 0,8 0,6 824 618 Tải trọng gió trên mái qui về lực tập trung đặt ở đầu cột và được xác định theo công thức : (daN) (daN) Với h: chiều cao tường chắn mái; h = 0,9 m (daN) *)Sơ đồ các trường hợp tải trọng tác dụng vào khung: D/ Xác định nội lực Từ các thành phần tải trọng xác định được ở trên, ta lập sơ đồ KC của khung K2 trong SAP 2000 với một số điểm cần lưu ý sau : - Các cột có tiết diện thay đổi theo chiều cao nên trục của chúng lệch nhau, để đơn giản cho các thao tác tính toán và giảm bớt số phần tử không cần thiết, ta lấy trục khung theo trục của các cột tầng trên cùng với xu hướng thiên về an toàn. - Kết cấu thực tế có trục dầm lệch nhau nhưng trong SAP 2000 ta vẫn lấy cùng một mức theo trục của dầm có chiều cao 700 mm vì nó có khẩu độ lớn hơn và có số nhịp nhiều hơn. Các số liệu đầu vào (Input ...) và kết quả tính toán (Output ...) được thể hiện trong phần phụ lục . Dựa vào các kết quả trên ta tiến hành tổ hợp nội lực với tổ hợp cơ bản 1 và tổ hợp cơ bản 2 . Chỉ có các phần tử được tính toán ở trong các bảng tổ họp . chương Iii : tính toán một sàn điển hình I / Sơ đồ ô sàn Ta tính toán sàn tầng 5 là sàn tầng điển hình . Mặt bằng kết cấu như sau : Có 8 loại ô sàn chính gồm cả hai loại là ô bản loại dầm và ô bản kê 4 cạnh . Các ô sàn đều được tính theo sơ đồ khớp dẻo vì trong một số ô sàn có khu vệ sinh nhưng khômg thể tách riêng chúng ra để tính theo sơ đồ đàn hồi. Mặt khác trong các ô đó lại có tường gạch xây trực tiếp lên và tải trọng đó đã được kể vào theo dạng phân bố đều trên toàn sàn nên đã thiên về hướng an toàn cho các phần của ô sàn không có tường đặt lên . Để tăng độ cứng cho sàn theo phương án nêu trên, ta chọn cách đặt cốt thép thành hai lưới đều ở phía trên và dưới bản sàn. Cốt thép ở mỗi lưới được lấy theo kết quả tính với mômen lớn nhất của phía ô sàn đó . II/ Tính toán các ô sàn : Bê tông B20 có Nếu thép thì dùng thép AI có ; Nếu thép thì dung thép AII có ; 1/ Tính ô sàn 1 : a/ Tải trọng : * Tải trọng toàn phần : lấy theo các bảng đã lập ở Chương III + Tĩnh tải : gtt = 816,6 daN/m2 . + Hoạt tải : ptt = 240 daN/m2 . * Tải trọng của tường kê trong ô sàn : tường 110; chiều dài tổng cộng : 6,78 + 2. (3,6 + 2,4 – 0,9 – 0,7 ) = 15,58 m tổng trọng lượng : 0,15. 3,2. 15,58 .1800. 1,2 = 16153 daN ị quy về tải phân bố đều : 16153 / (6,78. 6,98) = 341 daN/m2 . Vậy ta có tải trọng toàn phần là : qb = 861,6 + 240 + 341 = 1443 daN/m2 . b/ Sơ đồ tính toán ô sàn : Ta có l2 x l1 = 6,98 x 6,78 (m) ị l2/l1 = 1,029 < 2 , biên của ô sàn là các dầm tương đối lớn (60 x 22 cm) ị Sơ đồ tính là bản kê bốn cạnh có ngàm ở bốn phía. Chiều dày sàn đã chọn là : d = 16 cm = h Ta dự kiến cốt thép đều theo mỗi phương được bố trí đều nhau. Do đó dựa vào lập luận về tính toán theo sơ đồ khớp dẻo, ta lập phương trình chứa các mômen như sau : Lấy M1 là ẩn số chính và quy định tỷ số q =; Ai = ; Bi = ta sẽ được một phương trình một ẩn M1 với các tham số q, Ai, Bi tra bảng phụ thuộc vào tỷ số r = Ô sàn 1 có : r = 1,0064 ằ 1ị tra bảng được: q = 1; A1=B1=1,2 và A2 = B2 = 1,2 Thay vào phương trình ta có : ị (daN.m) Vậy ta có : M1 = 1293 (daN.m) = M2 ; MA1= MB1 = MA2= MB2 = 1552 (daN.m) . c/ Tính cốt thép Bố trí cốt thép theo phương cạnh ngắn ở dưới, cốt thép theo phương cạnh dài ở trên nên mỗi ô sàn ta đều có h01 > h02 . * Theo phương cạnh ngắn : Dự kiến dùng thép f8, lớp bảo vệ 1,5 cm ị a = 1,5 + 0,8/2 = 1,9 cm ; h01 = 16 - 1,9 = 14 (cm) Ta tính toán và cấu tạo cốt thép cho trường hợp cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật, bề rộng b = 1m, h = 0,16 m. + Cốt thép chịu mô men dương có : M1 = 1293 daN.m Ta có : < Ad = 0,3 Vậy diện tích cốt thép yêu cầu là : Kiểm tra : m = > mmin = 0,05% Chọn cốt thép f8, có fa = 0,503 (cm2) Khoảng cách cốt thép yêu cầu là : a = (cm) ị chọn f8a140 . + Cốt thép chịu mô men âm : MB1 = MA1 = 1552 (daN.m) < Ad = 0,3 m = > mmin = 0,05% Khoảng cách cốt thép yêu cầu là : a = (cm) ị chọn f8a110 * Theo phương cạnh dài : Nhận thấy trị số mômen tính toán của bản sàn theo phương này bằng các trị số tương ứng của phương cạnh ngắn nên ta bố trí cốt thép giống như đã tính ở trên . Tuy nhiên vì cốt thép theo phương cạnh dài bố trí ở phía trong nên có chiều cao tính toán h02 = h01 – 0,8 = 14 – 0,8 = 13 (cm) < h01 , do vậy ta kiểm tra : + Cốt thép chịu mô men dương có : M2 = 1293 kG.m ị < ao = 0,58 > M2 = 116200 daN.cm ị Cốt thép đã chọn là đủ . + Cốt thép chịu mô men âm có : MA2 = 1552 daN.m ị < ao = 0,58 > M2 = 139200 daN.cm ị Cốt thép đã chọn là đủ . 2/ Tính ô sàn 2 : a/ Tải trọng : * Tải trọng toàn phần : + Tĩnh tải : gtt = 861,6 daN/m2 . + Hoạt tải : ptt = 240 daN/m2 . * Tải trọng của tường kê trong ô sàn : tường 110; chiều dài tổng cộng : 6,78 + 2. (3,75 + 2,4 – 0,9 – 0,7 ) = 15,88 m tổng trọng lượng : 0,15. 3,2. 15,88 .1800. 1,2 = 16464 daN ị quy về tải phân bố đều : 16464 / (6,78. 7,28) = 334 daN/m2 . Vậy ta có tải trọng toàn phần là : qb = 816,6 + 240 + 334 = 1391 daN/m2 . b/ Sơ đồ tính toán ô sàn : Ta có l2 x l1 = 7,28 x 6,78 (m) ị l2/l1 = 1,074 < 2 ị Sơ đồ tính như hình vẽ dưới : Ô sàn 2 có : r = 1,0183 ị tra bảng ta có q = 0,97; A1=B1=1,2 và A2 = B2 = 1,16 Thay vào phương trình ta có : ị (daN.m) Vậy ta có : M1 = 1208 (daNm) ; M2 =1172 (daN.m) MA1= MB1 = 1450 (daNm) ; MA2= MB2 = 1401 (daN.m) . c/ Tính cốt thép * Theo phương cạnh ngắn : a = 1,9 cm ; h01 = 16 - 1,9 = 14 (cm) + Cốt thép chịu mô men dương có : M1 = 1208 daN.m Ta có : < Ad = 0,3 Vậy diện tích cốt thép yêu cầu là : Kiểm tra : m = > mmin = 0,05% Chọn cốt thép f8, có fa = 0,503 (cm2) Khoảng cách cốt thép yêu cầu là : a = (cm) ị chọn f8a130 . + Cốt thép chịu mô men âm : MB1 = MA1 = 1450 (daN.m) < Ad = 0,3 Khoảng cách cốt thép yêu cầu là : a = (cm) ị chọn f8a110 * Theo phương cạnh dài : Cốt thép được chọn và bố trí giống phương cạnh ngắn, ta kiểm tra : + Cốt thép chịu mô men dương có : M2 = 1172 daN.m ị < ao = 0,58 A = a.(1 – 0,5. a) = 0,0408 Mgh = A. Rn . b . h022 = 119341,5 > M2 = 117200 daN.cm ị Cốt thép đã chọn là đủ . + Cốt thép chịu mô men âm có : MA2 = 1401 daN.m ị < ao = 0,58 A = a.(1 – 0,5. a) = 0,048 Mgh = A. Rn . b . h022 = 14044,5 > M2 = 140100 daN.cm ị Cốt thép đã chọn là đủ . 3/ Tính ô sàn 3 : a/ Tải trọng : * Tải trọng toàn phần : + Tĩnh tải : gtt = 816,6 daN/m2 . + Hoạt tải : ptt = 360 daN/m2 . qb = 816,6 + 360 = 1221 daN/m2 . b/ Sơ đồ tính toán ô sàn : Ta có l2 x l1 = 7,28 x 5,98 (m) ị l2/ l1 = 1,217 < 2 ị Sơ đồ tính như hình vẽ dưới : Ô sàn 2 có : r = l2/ l1 = 1,217 ị tra bảng ta có q = 0,7; A1=B1=1,1 và A2 = B2 = 0,85 Thay vào phương trình ta có : ị (daN.m) Vậy ta có : M1 = 966 (daN.m) ; M2 =676 (daN.m) MA1= MB1 = 1062,1 (daNm) ; MA2= MB2 = 821 (daN.m) . c/ Tính cốt thép * Theo phương cạnh ngắn : a = 1,9 cm ; h01 = 16 - 1,9 = 14 (cm) + Cốt thép chịu mô men dương có : M1 = 966 daN.m Ta có : < Ad = 0,3 Vậy diện tích cốt thép yêu cầu là : Chọn cốt thép f8, có fa = 0,503 (cm2) Khoảng cách cốt thép yêu cầu là : a = (cm) ị chọn f8a170 . + Cốt thép chịu mô men âm : MB1 = MA1 = 1062,1 daN.m Ta có : < Ad = 0,3 Vậy diện tích cốt thép yêu cầu là : Chọn cốt thép f8, có fa = 0,503 (cm2) Khoảng cách cốt thép yêu cầu là : a = (cm) ị chọn f8a150 . * Theo phương cạnh dài : a = 3 cm ; h01 = 14 - 3 = 13 (cm) + Cốt thép chịu mô men dương có : M1 = 676 (daN.m) < Ad = 0,3 Khoảng cách cốt thép yêu cầu là : a = (cm) ị chọn f8a220 + Cốt thép chịu mô men âm : MB1 = MA1 = 820,71 (daN.m) < Ad = 0,3 Khoảng cách cốt thép yêu cầu là : a = (cm) ị chọn f8a190 . 4/ Tính ô sàn 4 : a/ Tải trọng : + Tĩnh tải : gtt = 861,6 daN/m2 . + Hoạt tải : ptt = 360 daN/m2 . ị qb = 861,6 + 360 = 1221 daN/m2 b/ Tính cốt thép : Ta có l2 x l1 = 7,28 x 1,88 (m) ; tỷ số l2/l1 = 7,28/1,88 = 3,8564 > 2 ị bản chịu lực theo một phương cạnh ngắn . Theo phương cạnh ngắn, ta cắt dải bản rộng 1 m để tính toán . Bản ngàm hai đầu vào các dầm phụ ( kích thước 60 x 22 cm ) ị Sơ đồ tính bản là dầm hai đầu ngàm có ltt = 1,88 m . - Mô men âm tại hai đầu : - Mô men dương tại giữa nhịp : + Cốt thép chịu mô men dương : chọn a = 2 cm ị h0 = 16 – 2 = 14 cm < Ad = 0,3 Vậy : Kiểm tra hàm lượng thép : m = < mmin = 0,05% ị chọn theo yêu cầu cấu tạo : f8a200 có m = 0,16 % + Cốt thép chịu mô men âm : chọn a = 2 cm ị h0 = 16 – 2 = 14 cm < Ad = 0,3 Vậy : ị chọn theo yêu cầu cấu tạo : f8a200 có m = 0,16 % * Theo phương cạnh dài : Ta chọn thép theo cấu tạo là f8a250 cho cả hai lớp trên và dưới . Kiểm tra : a = ị Fa = 2,012 (cm2) ị m = 0,126 > 0,05 (%) 5/ Tính ô sàn 5 : a/ Tải trọng : * Tải trọng toàn phần : + Tĩnh tải : gtt = 861,6 daN/m2 . + Hoạt tải : ptt = 240 daN/m2 . * Tải trọng của tường kê trong ô sàn : tường 110; chiều dài tổng cộng : 5,98 + 2. (3,6 + 2,1 – 0,9 – 0,7 ) = 14,18 m tổng trọng lượng : 0,15. 3,2. 14,18 .1800. 1,2 = 14702 daN ị quy về tải phân bố đều : 14702 / (5,98. 6,98) = 352 daN/m2 . ị tải trọng toàn phần là : qb = 861,6 + 240 + 352 = 1454 daN/m2 . b/ Sơ đồ tính toán ô sàn : Ta có l1 x l2 = 6,98 x 5,98 (m) ị l2/ l1 = 1,2 < 2 ị Sơ đồ tính như hình vẽ dưới Ô sàn 5 có : r = l2/ l1 = 1,2 ị tra bảng ta có q = 0,75; A1=B1=1,1 và A2 = B2 = 0,9 Thay vào phương trình ta có : ị (daN.m) ị M1 = 1153 (daN.m) ; M2 =865 (daN.m) MA1= MB1 = 1268 (daN.m) ; MA2= MB2 = 1038 (daN.m) . c/ Tính cốt thép * Theo phương cạnh ngắn : a = 1,9 cm ; h01 = 1 - 1,9 = 14 (cm) + Cốt thép chịu mô men dương có : M1 = 1153 daN.m < Ad = 0,3 Vậy diện tích cốt thép yêu cầu là : Chọn cốt thép f8, có fa = 0,503 (cm2) Khoảng cách cốt thép yêu cầu là : a = (cm) ị chọn f8a140 . + Cốt thép chịu mô men âm : MB1 = MA1 = 1268 daN.m < Ad = 0,3 Vậy diện tích cốt thép yêu cầu là : Chọn cốt thép f8, có fa = 0,503 (cm2) Khoảng cách cốt thép yêu cầu là : a = (cm) ị chọn f8a130 * Theo phương cạnh dài : a = 3 cm ; h01 = 16 - 3 = 13 (cm) + Cốt thép chịu mô men dương có : M1 = 865 (daN.m) < Ad = 0,3 Khoảng cách cốt thép yêu cầu là : a = (cm) ị chọn f8a180. + Cốt thép chịu mô men âm : MB1 = MA1 = 1038 (daN.m) < Ad = 0,3 Khoảng cách cốt thép yêu cầu là : a = (cm) ị chọn f8a150 . 6/ Tính ô sàn 6 : a/ Tải trọng : + Tĩnh tải : gtt = 798,6 daN/m2 . + Hoạt tải : ptt = 360 daN/m2 . ị qb = 798,6 + 360 = 1159 daN/m2 b/ Tính cốt thép : Ta có l2 x l1 = 7,28 x 1,58 (m) ; tỷ số l2/l1 = 7,28/1,58 = 4,58 > 2 ị bản loại dầm . Biên ngoài của bản liên kết với một dầm nhỏ 300 x 220 nên có thể coi đó là gối tựa, có mômen bằng không . - Mô men âm tại đầu ngàm : - Mô men dương tại giữa nhịp : Giống như ô sàn 4, mômen trên ô sàn này có giá trị tính toán nhỏ, nhưng nếu quan niệm ô sàn có dạng công xôn thì nội lực sẽ lớn hơn nhiều. Tuy nhiên dầm 350 x 250 ở biên và tường đỡ dưới sàn cũng tham gia nhận tải trọng nên sơ đồ nêu trên là không thực sự rõ ràng. Để đảm bảo chịu lực, ta chọn biện pháp cấu tạo như sau : + Cốt thép dọc đặt theo cạnh ngắn lấy bằng giá trị tương ứng với nó của ô sàn phía trong . + Cốt thép cấu tạo chọn f8a250 ở lưới dưới và f8a200 ở lưới trên . Chương iv : Tính cốt thép khung K2 I - tính cốt thép cột A/ vật liệu sử dụng : Bê tông cấp độ bền B20 có: ; Cốt thép nhóm : AI có : AII có : * Nhận xét : - Cột tầng 1 , 2 , 3 , 4 có tiết diện giống nhau ị ta dự kiến bố trí cốt thép giống nhau. Và khi tính cốt thép ta chọn ra các cặp nội lực nguy hiểm nhất có trong các tiết diện từ tầng 1 á 4 để tính toán. Tương tự đối với các cột tầng 5 , 6 , 7 và các tầng 8 , 9 , 10 , 11 . - Các cặp nội lực nguy hiểm nhất là : cặp có trị số mô men tuyệt đối lớn nhất , cặp có độ lệch tâm lớn nhất , cặp có giá trị lực dọc lớn nhất . Những cặp có độ lệch tâm lớn thường gây nguy hiểm cho vùng kéo . Những cặp có giá trị lực dọclớn thường gây nguy hiểm cho vùng nén . Còn những cặp có mômen lớn thường gây nguy hiểm cho cả vùng kéo và vùng nén . B/ Tính toán cốt thép : 1. Cột tầng 1. trục A(C4-1): b x h = 50 x 90 cm a/ Số liệu tính toán : Chiều dài tính toán: Giả thiết a = = 5 cm độ mảnh ố bỏ qua ảnh hưởng của uốn dọc. Lấy hệ số ảnh hưởng của uốn dọc . Độ lệch tâm ngẫu nhiên: Nội lực được chọn từ bảng tổ hợp nội lực và đươc ghi ở bảng sau: Ký hiệu cặp nội lực Đặc điêm của cặp nội lực M (kN.m) N (kN) (cm) (cm) (cm) 1 152,44 -5072,6 3 3 3 2 145,91 -5582,05 2,6 3 3 3 152,4 -5072,6 3 3 3 b/Tính cốt thép đối xứng cho cặp 1 M = 152,44 (kN.m) = 1524400(daN.cm) N = 5072,6(kN) = 507260(daN). +) +)Sử dụng bê tông cấp độ bền B20, thép AII +) . +) Xảy ra trường hợp , nén lệch tâm bé. +) Xác định x theo phương pháp đúng dần: Đặt . =4,66 c/ Tính cốt thép đối xứng cho cặp 2 M = 145,91(kN.m) = 1459100(daN.m) N = 5582,05(kN) = 558205(daN) +) 1.3 + 90/2 – 5 = 43(cm) +) +) Xảy ra trường hợp , nén lệch tâm bé. +)Tính lại x theo phương pháp đúng dần (cm) +) . d/ Tính cốt thép đối xứng cho cặp 3 (giống cặp 1) +)Nhận xét Cặp nội lực 2 đòi hỏi lượng thép bố trí là lớn nhất. Vậy ta bố trí cốt thép cột C4-1 theo . +) Xác định hàm lượng cốt thép tối thiểu theo độ mảnh : ; . +)Hàm lượng cốt thép: Chọn có để bố trí thép đối xứng cho toàn cột. Theo phương cạnh dài ta đặt thêm (cốt giá để đảm bảo điều kiện cấu tạo trong cột). 2/ Cột tầng 5 trục A( C4-5): 50x70 cm a/ Số liệu tính toán Chiều dài tính toán . Giả thiết Độ mảnh Bỏ qua ảnh hưởng của uốn dọc Lấy hệ số ảnh hưởng của uốn dọc: . Độ lệch tâm ngẫu nhiên . Tổ hợp nội lực sử dụng tính là: Ký hiệu cặp nội lực Đăc điểm của cặp nội lực M (kN.m) N (kN) (cm) (cm) (cm) 1 -81,53 -3391,7 2,4 2,3 2,4 2 56,89 -3581,79 1,5 2,3 2,3 3 -81,53 -3391,7 2,4 2,3 2,4 b/ Tính thép đối xứng cho cặp 1 M = -81,53(kN.m) = 815300(daN.m); N = -3391,7(kN) = -339170(daN); +) ; +) Sử dụng bêtông cấp độ bền B20, thép AII . +) . +) Xảy ra trường hợp , nén lệch tâm bé; +) Xác định x theo phương pháp đúng dần : Đặt . . c/ Tính thép đối xứng cho cặp 2 M = 56,89(kN.m) = 568900(daN.m). N = 3581,79(kN) = 358179(daN). +) . +) Xảy ra trường hợp , nén lệch tâm bé. +) Tính lại x theo phương pháp đúng dần 73,56(cm). +) . d/ Tính thép đối xứng cho cặp 3 ( giống cặp 1) +) Nhận xét: Ta thấy cả 3 cặp nội lực đều cho hàm lượng cốt thép quá nhỏ(), chọn cốt thép theo hàm lượng tối thiểu . Bố trí theo điều kiện cấu tạo có > 0,792. Theo phương cạnh dài ta đặt thêm (cốt giá để đảm bảo điều kiện cấu tạo trong cột). 3/ Cột tầng 8 trục A(C4-8): 50x50 cm a/ Số liệu tính toán Chiều dài tính toán . Giả thiết a = = 5 cm . . Độ mảnh bỏ qua ảnh hưởng của uốn dọc. Lấy hệ số ảnh hưởng của uốn dọc Độlệch tâm ngẫu nhiên: . Bảng nội lực và độ lệch tâm của cột Ký hiệu cặp nội lực Đặc điểm của cặp nội lục M (kN.m) N (kN) (cm) (cm) (cm) 1 -74,25 -1778,93 4,2 1,67 4,2 2 67,64 -1899,76 3,6 1,67 3,6 3 -74,25 -1778,93 4,2 1,67 4,2 b/ Tính cốt thép đối xứng cho cặp 1 M = -74,25 (kN.m) = 742500 (daN.cm); N = -1778,93 (kn) = 177893 (daN); + . Sử dụng bê tông cấp độ bền B20, thép AII ; ; + Xảy ra trường hợp , nén lệch tâm bé; + Tính lại x theo phương pháp đúng dần . + ; + ; c/ Tính thép đối xứng cho cặp 2 M = 67,64 (kn.m) = 676400 (daN.cm); N = 1899,76 (kN) = 189976 (daN); + ; + ; + Xảy ra trường hợp , nén lệch tâm bé; + Tính lại x theo phương pháp đúng dần + + . d/ Tính thép dối xứng cho cặp 3 ( giống cặp 1 ) +) Nhận xét Ta thấy cả 3 cặp nội lực đều có hàm lượng cốt thép quá nhỏ(), chọn cốt thép theo hàm lượng tối thiểu . Bố trí theo điều kiện cấu tạo có . Theo phương cạnh dài ta đặt thêm (cốt giá để đảm bảo điều kiện cấu tạo trong cột ). 4/ Tính toán cốt thép đai cho cột + Đườngkính cốt đai .Ta chọn cốt đai nhóm AI + Khoảng cách cốt đai “s” - Trong đoạn nối chồng cốt thép dọc Chọn s = 100 (mm). - Các đoạn còn lại Chọn s = 200 (mm). II/ Tính toán cốt thép dầm 1/ Vật liệu sử dụng: Sử dụng bê tông cấp độ bền B20 có . Sử dụng thép dọc nhóm AII có . Tra bảng phụ lục 9 và 10(sách “Khung bê tông cốt thép toàn khối” – PGS.TS.Lê Bá Huế chủ biên) ta có: . 2/ Tính toán cốt thép dọc cho dầm tầng 3, nhịp AB(bxh = 22x60 cm) Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn ra nội lực nguy hiểm nhất cho dầm : + Gối B : + Gối A : + Nhịp AB : Do hai gối có mômen gần bàng nhau nên ta lấy giá trị mômen lớn hơn để tính cốt thép chung cho cả hai. a) Tính cốt thép cho gối A và B (mômen âm): Tính theo tiết diện chữ nhật bxh = 22x60 cm. Giả thiết a = 4(cm) . Tại gối A và B, với M = 330,35(kN.m) . Có . Kiểm tra hàm lượng cốt thép: . Chọn cốt thép có và chiều dày lớp bảo vệ là 25 mm Hợp lý. Kiểm tra: an toàn. Hợp lý. b) Tính cốt thép cho nhịp AB (mômen dương): Tính theo tiết diện chữ T có cánh nằm trong vùng nén với Giả thiết a = 4 (cm) . Giá trị độ vươn của cánh lấy bé trong các trị số sau: - Một nửa khoảng cách thông thủy giữa các sườn 0,5.(7,2-0,22)=3,49(m); - 1/6 nhịp cấu kiện : 7/6 = 1,17(m); Tính ; Xác định: . Có => Truc trung hòa đi qua cánh. Giá trị : . Có . Kiểm tra hàm lượng cốt thép: . Chọn thép có và chiều dày bảo vệ là 25 mm Hợp lý Kiểm tra: => an toàn => Hợp lý. 3/ Tính toán và bố trí cốt thép đai cho dầm: + Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn ra lực cắt nguy hiểm nhất cho dầm Q = 211,34(kN) + Dầm chịu tải trọng tính toán phân bố đều với Giá trị : . + Chọn a = 4 cm . + Kiểm tra điều kiện cường độ trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính: . Do chưa có bố trí cốt đai nên ta giả thiết . Ta có: .

Các file đính kèm theo tài liệu này:

  • docKien Truc- Ketcau_viet_sua.doc
  • rarBan ve.rar
  • docThi cong_viet.DOC