Đề tài Thiết kế lưới điện khu vực 2 nguồn điện, 8 phụ tải

51060,35.106 đ 4. Phương án IV. Các kết quả tính tổn thất công suất và vốn đầu tư xây dựng của phương án này tính tương tự như phương án trên và cho ở bảng 2.22dưới đây: Bảng 2.22 Tổn thất công suất và vốn đầu tư xây dựng các đường dây Đường dây Ký hiệu dây dẫn L, km P, MW Q, MVAr R, Ù ÄP, MW k0.106, đ/km K.106, đ I – 1 2AC-70 60 19.5 12,07 13,8 0,559 208 19968 II – 6 2AC-150 41,23 49.5 37,13 4,33 1,370 403 26585,104 6 – 1 2AC-70 42,43 25.5 15,79 9,76 0,725 208 14120,704 II – 2 2AC-95 50 30 18,5 8,25 0,846 283 22640 II– 7 2AC-70 70 26 19,5 16,74 1,461 208 23296 I – 3 2AC-70 56,57 25 15,47 13,01 0,929 208 18826,496 I – 4 1AC-150 70 25 15,47 14,70 1,05 403 28210 I – 8 2AC-70 44,72 15 11,25 10,29 0,298 208 14882,816 I – 5 1AC-185 64,03 28 21 10,89 1,103 441 28237,23 Tổng 8,399 196766,35 c. Xác định chi phí vận hành hàng năm Tổng các chi phí vận hành hàng năm được xác định theo công thức: Y = avhđ.Kđ + ÄA.c Thời gian tổn thất công suất lớn nhất bằng: ô = (0,124 + 4500.10-4)2.8760 = 2886 h Tổn thất điện năng trong mạng điện có giá trị: ÄA = 8,399.2886 = 24239,51 MWh Chi phí vận hành hàng năm bằng: Y = 0,04. 196766,35.106 + 24239.51.103.550 = 21202,39.106 đ Chi phí tính toán hàng năm bằng: Z = atc.Kđ + Y = 0,125.196766.35.106 + 21202,39.106 = 45798,18.106 đ 5. Phương án V. Các kết quả tính tổn thất công suất và vốn đầu tư xây dựng của phương án này tính tương tự như phương án trên và cho ở bảng 2.23 dưới đây: Bảng 2.23 Tổn thất công suất và vốn đầu tư xây dựng các đường dây Đường dây Ký hiệu dây dẫn L, km P, MW Q, MVAr R, Ù ÄP, MW k0.106, đ/km K.106, đ I – 1 2AC-70 60 19,5 12,07 13,8 0,559 208 19968 I – 3 2AC-150 56,57 50 30,95 5,85 1,768 403 36476,336 3 – 4 1AC-150 50 25 15,47 10,5 0,986 403 20150 II – 6 2AC-150 41,23 49,5 37,13 4,35 1,362 403 26585,104 6 – 1 2AC-70 42,43 25,5 15,79 9,76 0,725 208 14120,704 II – 2 2AC-95 50 30 20,45 8,25 0,898 283 22640 II – 7 2AC-70 72,8 26 21,45 16,74 1,571 208 24227,84 I – 8 2AC-150 44,72 43 35,48 4,70 1,207 403 28835,456 8 – 5 1AC-185 30 28 23,1 5,1 0,553 441 13230 Tổng 9,67 206233,44 c. Xác định chi phí vận hành hàng năm Tổng các chi phí vận hành hàng năm được xác định theo công thức: Y = avhđ.Kđ + ÄA.c Thời gian tổn thất công suất lớn nhất bằng: ô = (0,124 + 4500.10-4)2.8760 =2886 h Tổn thất điện năng trong mạng điện có giá trị: ÄA = 9,67.2886 = 27907,62 MWh Chi phí vận hành hàng năm bằng: Y = 0,04. 206233,44.106 + 27907,62 .103.550 = 23598.528.106 đ Chi phí tính toán hàng năm bằng: Z = atc.Kđ + Y = 0,125.206233,44.106 + 23598,528.106 = 49377,708.106 đ Các chỉ tiêu kinh tế – kỹ thuật của cả5 phương án so sánh được tổng hợp ở bảng dưới đây: Bảng 2.24 Tổng hợp các chỉ tiêu kinh tế – kỹ thuật của các phương án so sánh Phương án I II III IV V ÄUmax bt % 7,06 10,29 13,89 8,03 10,29 ÄUmax sc % 12,36 15,3 27.98 12,98 15,93 Z.106 đ 45181,22 49275,57 51060,35 45798.18 49377.708 Từ các kết quả tính toán trong bảng 2.24 ta thấy răng phương án I là phương án tối ưu về kinh tế – kỹ thuật trong các phương án đưa ra. CHƯƠNG III: LỰA CHỌN MÁY BIẾN ÁP VÀ SƠ ĐỒ NỐI ĐIỆN CHÍNH I. Chọn số lượng, công suất các máy biến áp trong các trạm, sơ đồ các trạm và sơ đồ hệ thống điện 1. Chọn số lượng, công suất các máy biến áp trong các trạm tăng áp của nhà máy điện Do máy phát điện của nhà máy nhiệt điện nối bộ với máy biến áp tăng áp, lượng công suất tự dùng lấy ngay ở đầu cực máy phát, nên ta chọn máy biến áp tăng áp cho nhà máy theo điều kiện : SđmBA ≥ SđmF - STD Trong đó: SđmF là công suất định mức của mỗi máy phát điện. STD là công suất tự dùng STD = 10%.SđmF Vì các tổ máy phát điện của nhà máy NĐI và NĐII đều có công suất đặt là 50 MW, cosö =0,8. Do đó ta có: SF = 50 + j37,5 MVA STD = 0,1.(50 + j37,5) = 5 + j3,75 MVA → SđmBA = 45 + j33,75 MVA Vậy ( Tra trong tài liệu thiết kế các mạng và hệ thống điện – trang 276 của tác giả Nguyễn Văn Đạm - NXBKH&KT 2005 ) Chọn máy biến áp TDH-63000/110 có các thông số cho trong bảng 3.1 dưới đây: Bảng 3.1 Các thông số của máy biến áp tăng áp Sđm, MVA Các số liệu kỹ thuật Các số liệu tính Uđm, kV Un, % ÄPn, kW ÄP0, kW I0, % R, Ù X, Ù ÄQ0, kVAr Cao Hạ 63 115 10,5 10,5 260 59 0,65 0,87 22 410 2. Chọn số lượng và công suất máy biến áp trong các trạm hạ áp Các phụ tải trong hệ thống có hộ loại I và có hộ loại III. Vì vậy đối với các hộ phụ tải loại I để đảm bảo cung cấp điện ta cần đặt hai máy biến áp trong mỗi trạm, còn hộ phụ tải loại III chỉ cần đặt một máy biến áp trong mỗi trạm. Khi chọn công suất của máy biến áp cần xét đến khả năng quá tải của máy biến áp còn lại ở chế độ sau sự cố. Xuất phát từ điều kiện quá tải cho phép bằng 40% trong thời gian phụ tải cực đại. Công suất của mỗi máy biến áp trong trạm có n máy biến áp được xác định theo công thức: Trong đó: Smax – phụ tải cực đại của trạm; k – hệ số quá tải của máy biến áp trong chế độ sau sự cố; k =1,4; n – số máy biến áp trong trạm. * Đối với trạm một máy biến áp, công suất của máy biến áp được chọn theo điều kiện: S ≥ Smax Trong đó Smax là công suất cực đại của trạm. Tính công suất của máy biến áp trong trạm 5: S ≥ 35,29MVA Đối với các trạm 7 và 8 ta tính tương tự và có kết quả tính toán và lựa chọn máy biến áp ở bảng 3.2 . * Đối với trạm có hai máy biến áp, công suất của mỗi máy biến áp bằng: Tính công suất của máy biến áp trong trạm 1: Từ bảng 1.1 ta có Smax = 52,93 MVA, do đó: Tra trong tài liệu ta chọn được máy biến áp TPDH-32000/110. Đối với các trạm 2,3,4 và 6 ta tính tương tự và có kết quả tính toán và lựa chọn máy biến áp ở bảng dưới đây: Trạm Công suất PT Si tính toán, MVA Loại MBA chọn 1 45 + j27,86 37,80 TPDH-40000/110 2 30+j18,57 25,5 TPDH-32000/110 3 25+j15,47 21 TPDH-25000/110 4 25+j15,47 29,4 TPDH-32000/110 5 28+j21 35 TPDH-40000/110 6 24+j18 21,42 TPDH-25000/110 7 26+j19,5 23,21 TPDH-25000/110 8 15+j11,25 13,39 TDH-16000/110 Kết quả tính toán cho ta thấy rằng các máy biến áp trong các trạm hạ áp có 3 loại máy biến áp đó là: TPDH-25000/110 , TPDH-32000/110, TPDH-40000/110 và TDH-16000/110 . Các thông số của các máy biến áp như sau: Bảng 3.2 Các thông số của máy biến áp hạ áp Sđm, MVA Các số liệu kỹ thuật Các số liệu tính Uđm, kV Un, % ÄPn, kW ÄP0, kW I0, % R, Ù X, Ù ÄQ0, kVAr Cao Hạ 25 115 11 10,5 120 29 0,80 2,54 55,9 200 32 115 11 10,5 145 35 0,75 1,87 43,5 240 40 115 11 10,5 175 42 0,7 1,44 34,8 280 16 115 11 10,5 85 21 0,85 4,38 86,7 136 II. Chọn sơ đồ trạm và sơ đồ hệ thống điện Sơ đồ trạm tăng áp của các nhà máy nhiệt điện và trạm trung gian 1 chọn sơ đồ 3MC/2 mạch. Trong đó các máy cắt điện 110kV được chọn là máy cắt SF6 , còn phía 10kV sử dụng các máy cắt hợp bộ. Các trạm cuối sử dụng sơ đồ cầu. Đối với đường dây có chiều dài lớn hớn hoặc bằng 70 km thì ta dùng sơ đồ cầu đủ, đối với đường dây có chiều dài nhỏ hơn 70 km thì ta dùng sơ đồ cầu ngoài. Sơ đồ cầu Sơ đồ cầu (≤ 70 km) (≥70 ) CHƯƠNG IV: GIẢI TÍCH CÁC CHẾ ĐỘ CỦA HỆ THỐNG ĐIỆN Để đánh giá các chỉ tiêu kinh tế – kỹ thuật của mạng điện thiết kế, cần xác định các thông số chế độ xác lập trong các trạng thái phụ tải cực đại, cực tiểu và sau sự cố khi phụ tải cực đại. Khi xác định các dòng công suất và các tổn thất công suất, ta lấy điện áp ở tất cả các nút trong mạng điện bằng điện áp định mức Ui = Uđm = 110kV. I. Chế độ phụ tải cực đại 1. Đường dây II – 2: Sơ đồ nguyên lý và thay thế của mạng điện cho trên hình dưới đây: NĐII TPDH-32000/110 2AC – 95 50 km Zb NĐII 2 Zd Trong chương hai và ba ta có các thông số của đường dây II – 2: ; Đối với máy biến áp: Tổn thất công suất trong tổng trở máy biến áp có thể tính theo công thức: Công suất trước tổng trở máy biến áp bằng: Dòng công suất vào cuộn dây cao áp của máy biến áp có giá trị: Công suất điện dung ở cuối đường dây bằng: Công suất sau tổng trở đường dây có giá trị: Tổn thất công suất trên tổng trở đường dây bằng: Dòng công suất trước tổng trở đường dây có giá trị: Công suất điện dung đầu đường dây bằng: Công suất từ nhà máy điện truyền vào đường dây có giá trị: 2. Đường dây I – 4: NĐI 70 km AC-150 4 TPDH-32000/110 Zb NĐI 4 Zd Trong chương hai và ba ta có các thông số của đường dây I – 4: ; Đối với máy biến áp: Tổn thất công suất trong tổng trở máy biến áp có thể tính theo công thức: Công suất trước tổng trở máy biến áp bằng: Dòng công suất vào cuộn dây cao áp của máy biến áp có giá trị: Công suất điện dung ở cuối đường dây bằng: Công suất sau tổng trở đường dây có giá trị: Tổn thất công suất trên tổng trở đường dây bằng: Dòng công suất trước tổng trở đường dây có giá trị: Công suất điện dung đầu đường dây bằng: Công suất từ nhà máy điện truyền vào đường dây có giá trị: Các đường dây còn lại được tính tương tự. Kết quả tính toán được cho trong bảng dưới dây: Bảng 4.1 . Thông số các phần tử trong sơ đồ thay thế các đường dây nối với nhà máy điện §­êng d©y I– 3 13,04+j12,44 1,46 0,07+j0,48 1,27+j27,95 25+j15,47 I–4 14,7+j29,12 0,96 0,035+j0,24 1,87+j43,5 25+j15,47 I– 5 10,89+j26,19 0,91 0,042+j0,28 1,44+j34,8 28+j21 I –8 10,29+j9,84 1,15 0,042+j0,272 2,19+j43,35 15+j11,25 II – 2 8,25+j10,73 1,33 0,07+j0,48 0,935+j21,75 30+j18,57 II – 6 9,48+j9,07 1.,06 0,058+j0,4 1,.27+j27,95 24+j18 II –7 16,74+j16,03 1,88 0,058+j0,4 1,27+j27,95 26+j19,5 Bảng 4.2 . Các dòng công suất và tổn thất công suất trong tổng trở MBA và trên đường dây nôi với nhà máy nhiệt điện §­êng d©y Qcc , MVAr I– 3 26,119+j15,321 26,119+j17,088 0,958+j0,915 25,161+j16.173 1,767 25,091+j17,46 0,091+j1,99 I– 4 26,317+j18,767 26,317+j19,93 1,148+j2,275 25,169+j17.655 1,162 25,134+j18,577 0,134+j3,107 I– 5 29,413+j25,647 29,413+j26,748 1,225+j2,946 28,188+j23.802 1,101 28,146+j24,523 0,146+j3,523 I – 8 15,394+j10,046 15,394+j11,437 0,299+j0,286 15,105+j11.151 1,391 15,063+j12,509 0,063+j1,259 II – 2 31,031+j18,476 31,031+j20,076 0,865+j1,125 30,166+j18.951 1,609 30,096+j20,08 0,096+j2,23 II –6 24,897+j18,626 24,897+j19,909 0,745+j0,713 24,152+j19.196 1,283 24,094+j20,079 0,094+j2,079 II –7 27,674+j19,24 27,674+j21,51 1,505+j1,441 26,169+j20.069 2,27 26,111+j21,939 0,111+j2,439 3. Đường dây I – 1 – II: 2AC-70 NĐI 60 km 1 TPDH-40000/110 NĐII 72.8 km 2AC-70 1 ZNII-1 ZNI-1 NĐI NĐII Trong chương hai và chương ba tính được các thông số của các phần tử trong mạng điện như sau: - Máy biến áp 1 có: ÄS0 = 2.(0,042 + j 0,28) = 0,084 + j 0,56 MVA Zb1 = 0,5.(1,44 + j34,8) = 0,72+j17,4 Ù - Đường dây I – 1: ZI- 1 = 13,8+j13,2 Ù ; - Đường dây II – 1: ZII- 1 = 16,74+j16,03 Ù ; Công suất của nhà máy NĐI ở chế độ phụ tải cực đại: Công suất tự dùng của nhà máy NĐI ở chế độ phụ tải cực đại: Công suất tại thanh cái hạ áp của trạm tăng áp I là: S = SF1 – STD1 =127,5 + j95,625 – (15+j11,25) = 112,5 + j84,375 MVA Tổn thất công suất trong MBA tăng áp của NĐI: Tổn thất công suất trong tổng trở máy biến áp có thể tính theo công thức: Công suất trước tổng trở máy biến áp bằng: Dòng công suất vào cuộn dây cao áp của máy biến áp có giá trị: Công suất chạy vào đường dây I – 1 bằng: Công suất điện dung ở đầu đường dây I – 1 bằng: Dòng công suất trước tổng trở đường dây I – 1 có giá trị: Tổn thất công suất trên tổng trở đường dây I – 1 bằng: Dòng công suất sau tổng trở đường dây I – 1 có giá trị: Công suất điện dung ở cuối đường dây I – 1 bằng: Công suất của đường dây I – 1 truyền vào thanh cái của trạm 1 là: Dòng công suất truyền từ đường dây II – 1 vào thanh cái của trạm l là: Công suất điện dung ở cuối đường dây II – 1 bằng: Dòng công suất sau tổng trở đường dây II – 1 có giá trị: Tổn thất công suất trên tổng trở đường dây II – 1 bằng: Dòng công suất trước tổng trở đường dây II – 1 có giá trị: Công suất điện dung ở đầu đường dây II – 1 bằng: Công suất ở đầu đường dây II – 1 bằng: Công suất tự dùng của nhà máy NĐII ở chế độ cực đại: Từ bảng 4.2 ta tính được công suất của các phụ tải nối vào NĐII là: Công suất tại thanh cáI cao áp của NĐII là: S = SNDII – 1 + SII = 32,812 + j20,937 + 83,602 + j56,342 = = 116,414 + j77,279 MVA Tổn thất công suất trong MBA tăng áp của NĐII: Công suất do nhà máy NĐII phát ra trong chế độ này là: 4. Cân bằng chính xác công suất trong hệ thống Từ các kết quả tính toán của chế độ phụ tải cực đại ở trên ta tính được tổng công suất yêu cầu cần phát của các nhà máy điện II bằng: Nếu yêu cầu NĐII phát ra công suất là: Pcc = 136,969 MW Hệ số công suất của các nguồn điện bằng 0,8 thì công suất phản kháng nhà máy II cung cấp bằng: Qcc = Pcc,tgöNĐII = 136,969 . 0,75 = 102,73 MVAr Nhận thấy Qcc > Qyc vậy không cần bù công suất phản kháng. II. Chế độ phụ tải cực tiểu Công suất trong chế độ này bằng 70% công suất trong chế độ phụ tải cực đại, để vận hành kinh tế các trạm hạ áp ta có thể cắt bớt 1 máy biến áp trong các trạm. Điều kiện cắt bớt 1 máy biến áp là: Trong đó: m – số lượng máy biến áp trong trạm, Sdm – công suất định mức của máy biến áp. Đối với trạm có hai máy biến áp thì: Ta có bảng kết quả tính toán về công suất của phụ tải và công suất quá tải cho phép của máy biến áp tại mỗi trạm biến áp. Bảng 4.3. Giá trị Spt và Sgh của các trạm hạ áp Hé tiªu thô 1 31,5 + j19,5 37,05 27,71 2 21 + j13 24,7 22,23 3 17,5 + j10,83 20,58 17,38 4 17,5+j10,83 20,58 - 5 19,6+j14,7 24,50 - 6 16,8+j12,6 21,00 17,38 7 18,2+j13,65 22,75 17,38 8 10,5+j7,88 13,13 11,24 Các kết quả tính toán ở trên ta thấy rằng, trong chế độ phụ tải cực tiểu các trạm có hai máy biến áp đều vận hành cả hai máy biến áp. *Tương tự như đối với chế độ pt cực đại ta tính được bảng 4.5 dưới dây: Bảng 4.4 . Thông số các phần tử trong sơ đồ thay thế các đường dây §­êng d©y I– 3 13,04+j12,44 1,46 0,07+j0,48 1,27+j27,95 17,5+j10,83 I–4 14,7+j29,12 0,96 0,035+j0,24 1,87+j43,5 17,5+j10,83 I– 5 10,89+j26,19 0,91 0,042+j0,28 1,44+j34,8 19,6+j14,7 I –8 10,29+j9,84 1,15 0,042+j0,272 2,19+j43,35 10,5+j7,88 II – 2 8,25+j10,73 1,33 0,07+j0,48 0,935+j21,75 21+j13 II – 6 9,48+j9,07 1,06 0,058+j0,4 1,27+j27,95 16,8+j12,6 II –7 16,74+j16,03 1,88 0,058+j0,4 1,27+j27,95 18,2+j13,65 Bảng 4.5 . Các dòng công suất và tổn thất công suất trong tổng trở MBA và trên đường dây nôi với nhà máy nhiệt điện §­êng d©y Qc , MVAr I– 3 17,984+j9,063 17,984+j10,83 0,440+j0,42 17,544+j10,041 1,767 17,544+j11,808 0,044+j0,978 I– 4 18,092+j11,076 18,092+j12,238 0,527+j1,044 17,565+j11,191 1,162 17,565+j12,353 0,065+j1,523 I– 5 20,033+j15,096 20,033+j16,196 0,362+j0,871 19,671+j15,325 1,101 19,671+j16,426 0,071+j1,726 I – 8 10,652+j5,625 10,652+j7,016 0,134+j0,129 10,518+j6,887 1,391 10,518+j8,278 0,018+j0,398 II – 2 21,357+j11,282 21,357+j12,891 0,310+j0,404 21,047+12,487 1,609 21,047+j14,096 0,047+j1,096 II – 6 17,189+j11,608 17,189+j12,735 0,343+j0,328 16,846+j12,407 1,283 16,846+j13,69 0,046+j1,019 II – 7 18,933+j10,856 18,933+j13,126 0,679+j0,651 18,254+j12,575 2,27 18,254+j14,845 0,054+j1,195 ** Đường dây I – 1 – II: 2AC-70 NĐI 60 km 1 TPDH-40000/110 NĐII 72.8 km 2AC-70 1 ZNII-1 ZNI-1 NĐI NĐII Trong chương hai và chương ba tính được các thông số của các phần tử trong mạng điện như sau: - Máy biến áp 1 có: ÄS0 = 2.(0,042 + j 0,28) = 0,084 + j 0,56 MVA Zb1 = 0,5.(1,44+j34,8) = 0,72+j17,4Ù - Đường dây I – 1: ZI- 1 = 13,8+j13,2 Ù ; - Đường dây II – 1: ZII- 1 = 16,74+j16,03 Ù ; Công suất của nhà máy NĐI ở chế độ phụ tải cực tiểu: Công suất tự dùng của nhà máy NĐI ở chế độ phụ tải cực tiểu: Công suất tại thanh cái hạ áp của trạm tăng áp I là: S = SF1 – STD1 = 75+j56,17 MVA Tổn thất công suất trong MBA tăng áp của NĐI: Tổn thất công suất trong tổng trở máy biến áp có thể tính theo công thức: Công suất trước tổng trở máy biến áp bằng: Dòng công suất vào cuộn dây cao áp của máy biến áp có giá trị: Công suất chạy vào đường dây I – 1 bằng: Dòng công suất trước tổng trở đường dây I – 1 có giá trị: Tổn thất công suất trên tổng trở đường dây I – 1 bằng: Dòng công suất sau tổng trở đường dây I – 1 có giá trị: Công suất điện dung ở cuối đường dây NĐI – 1 bằng: Công suất của đường dây I – 1 truyền vào thanh cái của trạm 1 là: Dòng công suất truyền từ đường dây II – 1 vào thanh cái của trạm l là: Công suất điện dung ở cuối đường dây II – 1 bằng: Dòng công suất sau tổng trở đường dây II – 1 có giá trị: Tổn thất công suất trên tổng trở đường dây II – 1 bằng: Dòng công suất trước tổng trở đường dây II – 1 có giá trị: Công suất ở đầu đường dây II – 1 bằng: Công suất tự dùng của nhà máy II ở chế độ cực tiểu: Công suất của các phụ tải nối vào NĐII là: Công suất tại thanh cáI cao áp của NĐII là: S = SNDII – 1 + SII = 82,21+j41,223MVA Tổn thất công suất trong MBA tăng áp của NĐII: Công suất do nhà máy NĐII phát ra trong chế độ này là: III. Chế độ sự cố Sự cố trong mạng điện có thể xảy ra khi ngừng một máy phát,ngừng một mạch đường dây trên đường dây hai mạch liên kết giữa hai nhà máy,ngừng một mạch trên các đường dây hai mạch nối từ nguồn cung cấp đến các phụ tải.khi xét sự cố chúng ta không giả thiết sự cố xếp chồng. 1. Đường dây I – 3: Sơ đồ nguyên lý và thay thế của mạng điện cho trên hình dưới đây: NĐI TPDH-25000/110 1AC – 70 56.57 km Zb NĐI 3 Zd Trong chương hai và ba ta có các thông số của đường dây I – 2: ; Đối với máy biến áp: Tổn thất công suất trong tổng trở máy biến áp có thể tính theo công thức: Công suất trước tổng trở máy biến áp bằng: Dòng công suất vào cuộn dây cao áp của máy biến áp có giá trị: Công suất điện dung ở cuối đường dây bằng: Công suất sau tổng trở đường dây có giá trị: Tổn thất công suất trên tổng trở đường dây bằng: Công suất trước tổng trở đường dây có giá trị: Công suất điện dung đầu đường dây bằng: Công suất từ nhà máy điện truyền vào đường dây có giá trị: Tương tự như vậy ta tính vơ các lộ đuờng dây khá ta được bảng sau: Bảng 4.1 . Thông số các phần tử trong sơ đồ thay thế các đường dây nối với nhà máy điện Đường dây I– 3 26,08+j24,88 0,72 0,058+j0,4 1,27+j27,95 25+j15,47 I–8 20,58+j19,68 0,575 0,042+j0,272 2,19+43,35 15+j11,25 II– 2 16,5+j21,46 0,665 0,07+j0,48 0,935+j21,75 30+j18,57 II –6 18,96+j18,14 0,53 0,058+j0,4 1,27+j27,95 24+j18 II – 7 33,48+j32,04 0,94 0,058+j0,4 1,27+j27,95 26+j19,5 Bảng 4.6 . Các dòng công suất và tổn thất công suất trong tổng trở MBA và trên đường dây nôi với nhà máy nhiệt điện Đường dây Qc , MVAr NI– 3 27,226+j19,027 27,220+j19,898 2,058+j1,633 25,162+j17,935 0,871 25,162+j18,806 0,133+j3,136 NI– 8 15,716+j11,936 15,716+j12,632 0,633+j0,605 15,083+j12,027 0,696 15,083+j12,722 0,063+j1,259 NII–2 32,322+j25,670 32,322+j26,475 2,026+j2,636 30,296+j23,839 0,805 30,296+j24,643 0,261+j5,833 NII–6 25,762+j21,708 25,762+j22,349 1,595+j1,526 24,168+j20,823 0,641 24,168+j21,464 0,133+j3,264 NII–7 29,478+j24,403 29,478+j25,540 3,586+j3,144 26,192+j22,395 1,137 26,192+j23,533 0,163+j3,833 2. Đường dây I – 1 – II: NĐI 1 1AC-70 60 km NĐII 72.8 km 2AC-70 TPDH-40000/110 *) Khi sự cố một lộ đường dây trong mạch đường I – 1 : 1 ZNII-1 ZNI-1 NĐI NĐII Trong chương hai và chương ba tính được các thông số của các phần tử trong mạng điện như sau: ÄS0 = 2.(0,042 + j 0,28) = 0,084 + j 0,56 MVA Zb1 = 0,5.(1,44 + j34,8) = 0,72+j17,4 Ù - Đường dây I – 1: ZI- 1 = 2.(13,8+j13,2)=27,6+j26,4 Ù ; - Đường dây II – 1: ZII- 1 = 16,74+j16,03 Ù ; Công suất của nhà máy NĐI ở chế độ phụ tải cực đại: Công suất tự dùng của nhà máy NĐI ở chế độ phụ tải cực đại: Công suất tại thanh cái hạ áp của trạm tăng áp I là: S = SF1 – STD1 =127,5 + j95,625 – (15+j11,25) = 112,5 + j84,375 MVA Tổn thất công suất trong MBA tăng áp của NĐI: Tổn thất công suất trong tổng trở máy biến áp có thể tính theo công thức: Công suất trước tổng trở máy biến áp bằng: Dòng công suất vào cuộn dây cao áp của máy biến áp có giá trị: Công suất chạy vào đường dây I – 1 bằng: Công suất điện dung ở đầu đường dây I – 1 bằng: Dòng công suất trước tổng trở đường dây I – 1 có giá trị: Tổn thất công suất trên tổng trở đường dây I – 1 bằng: Dòng công suất sau tổng trở đường dây I – 1 có giá trị: Công suất điện dung ở cuối đường dây I – 1 bằng: Công suất của đường dây I – 1 truyền vào thanh cái của trạm 1 là: Dòng công suất truyền từ đường dây II – 1 vào thanh cái của trạm l là: Công suất điện dung ở cuối đường dây II – 1 bằng: Dòng công suất sau tổng trở đường dây II – 1 có giá trị: Tổn thất công suất trên tổng trở đường dây II – 1 bằng: Dòng công suất trước tổng trở đường dây II – 1 có giá trị: Công suất điện dung ở đầu đường dây II – 1 bằng: Công suất ở đầu đường dây II – 1 bằng: Công suất tự dùng của nhà máy NĐII ở chế độ cực đại: Công suất của các phụ tải nối vào NĐII là: Công suất tại thanh cáI cao áp của NĐII là: S = SNDII – 1 + SII = 33,224 + j22,953 + 83,602 + j56,342 = = 116,826 + j79,295 MVA Tổn thất công suất trong MBA tăng áp của NĐII: Công suất do nhà máy NĐII phát ra trong chế độ này là: *) Khi sự cố một lộ đường dây trong mạch đường II – 1 : NĐI 60 km TPDH-40000/110 NĐII 72.8 km 1AC-70 2AC-70 1 1 ZNII-1 ZNI-1 NĐI NĐII Trong chương hai và chương ba tính được các thông số của các phần tử trong mạng điện như sau: - Máy biến áp 1 có: ÄS0 = 2.(0,042 + j 0,28) = 0,084 + j 0,56 MVA Zb1 = 0,5.(1,44 + j34,8) = 0,72+j17,4 Ù - Đường dây I – 1: ZI- 1 = 13,8+j13,2 Ù ; - Đường dây II – 1: ZII- 1 = 2.(16,74+j16,03)=33,48+j32,06 Ù Công suất của nhà máy NĐI ở chế độ phụ tải cực đại: Công suất tự dùng của nhà máy NĐI ở chế độ phụ tải cực đại: Công suất tại thanh cái hạ áp của trạm tăng áp I là: S = SF1 – STD1 =127,5 + j95,625 – (15+j11,25) = 112,5 + j84,375 MVA Tổn thất công suất trong MBA tăng áp của NĐI: Tổn thất công suất trong tổng trở máy biến áp có thể tính theo công thức: Công suất trước tổng trở máy biến áp bằng: Dòng công suất vào cuộn dây cao áp của máy biến áp có giá trị: Công suất chạy vào đường dây I – 1 bằng: Công suất điện dung ở đầu đường dây I – 1 bằng: Dòng công suất trước tổng trở đường dây I – 1 có giá trị: Tổn thất công suất trên tổng trở đường dây I – 1 bằng: Dòng công suất sau tổng trở đường dây I – 1 có giá trị: Công suất điện dung ở cuối đường dây I – 1 bằng: Công suất của đường dây I – 1 truyền vào thanh cái của trạm 1 là: Dòng công suất truyền từ đường dây II – 1 vào thanh cái của trạm l là: Công suất điện dung ở cuối đường dây II – 1 bằng: Dòng công suất sau tổng trở đường dây II – 1 có giá trị: Tổn thất công suất trên tổng trở đường dây II – 1 bằng: Dòng công suất trước tổng trở đường dây II – 1 có giá trị: Công suất điện dung ở đầu đường dây II – 1 bằng: Công suất ở đầu đường dây II – 1 bằng: *) Khi sự cố một tổ máy phát - Đường dây II – 1: ZII- 1 = 16,74+j16,03 Ù ; Công suất của nhà máy NĐI ở chế đậinỳ: Công suất tự dùng của nhà máy NĐI ở chế độ này: Công suất tại thanh cái hạ áp của trạm tăng áp I là: S = SF1 – STD1 = 90+j67,5,5MVA Tổn thất công suất trong MBA tăng áp của NĐI: Tổn thất công suất trong tổng trở máy biến áp có thể tính theo công thức: Công suất trước tổng trở máy biến áp bằng: Dòng công suất vào cuộn dây cao áp của máy biến áp có giá trị: Công suất chạy vào đường dây I – 1 bằng: Dòng công suất trước tổng trở đường dây I – 1 có giá trị: Tổn thất công suất trên tổng trở đường dây I – 1 bằng: Dòng công suất sau tổng trở đường dây I – 1 có giá trị: Công suất điện dung ở cuối đường dây NĐI – 1 bằng: Công suất của đường dây I – 1 truyền vào thanh cái của trạm 1 là: Dòng công suất truyền từ đường dây II – 1 vào thanh cái của trạm l là: Công suất điện dung ở cuối đường dây II – 1 bằng: Dòng công suất sau tổng trở đường dây II – 1 có giá trị: Tổn thất công suất trên tổng trở đường dây II – 1 bằng: Dòng công suất trước tổng trở đường dây II – 1 có giá trị: Công suất ở đầu đường dây II – 1 bằng: Công suất tự dùng của nhà máy II ở chế này: Công suất của các phụ tải nối vào NĐII là: Công suất tại thanh cáI cao áp của NĐII là: S = SNDII – 1 + SII = 140,923+j101,694MVA Tổn thất công suất trong MBA tăng áp của NĐII: Công suất do nhà máy NĐII phát ra trong chế độ này là: CHƯƠNG V: TÍNH TOÁN ĐIỀU CHỈNH ĐIỆN ÁP TẠI CÁC NÚT I. Tính điện áp tại các nút I.1. Chế độ phụ tải cực đại Trong mạng điện thiết kế có 2 nguồn cung cấp là nhà máy NĐI và nhà máy NĐII. Ta chọn thanh góp 110kV của nhà máy NĐII là nút điện áp cơ sở. Do điện áp trên thanh cái cao áp của nhà máy nhiệt điện khi phụ tải cực đại bằng 110% điện áp định mức của mạng điện nên ta có: UCS = 110%. Uđm = 110% . 110 = 121 kV 1.Phụ tải số 1: Tổn thất điện áp trên đường dây II – 1 : Điện áp trên thanh cá