Đề tài Thiết kế công trình nằm tại góc đường Nguyễn Thị Minh Khai và Cống Quỳnh, Quận 1, TP Hồ Chí Minh

Chương 3 TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI 3.1 Cấu tạo và các đặc trưng hồ nước mái Công trình gồm 2 hồ nước mái đặt trên sân thượng tại các vị trí như ở hình 3.1. Các hồ nước mái có kích thước giống nhau nên ta chỉ tính hồ nước điển hình là HN1. Hồ nước mái dùng mác Bêtông 300 nên tại 4 góc của bản thành xem như 4 nút cứng. Cột tại 4 góc này có tác dụng tăng cường độ cứng cho nút. Các dầm nắp DN1, DN2 chọn kích thước 200x200 (mm) và bố trí thép cấu tạo đóng vai trò như một hệ giằng các bản thành với nhau. Riêng dầm nắp DN3 ở giữa có tác dụng đỡ 2 bản nắp nên phải tính toán. Giữa 2 bản nắp là khe hở rộng 3 (cm) được trám lại bằng vữa ximăng. Chọn sơ bộ kích thước hồ nước như sau: cột cao 0,4 (m), bản thành cao 1,5 (m) và bản nắp cao 0,08 (m). Bản thành dày 10 (cm), bản đáy dày 15 (cm) đặt trên 5 dầm đáy gồm 4 dầm biên DĐ1, DĐ2 và 1 dầm giữa DĐ3. Trên nắp hồ ta bố trí 2 lỗ thăm kích thước 600x600 (mm) tại 2 góc hồ. Nắp lỗ thăm làm bằng đan bêtông đúc sẵn. 3.1.1 Vị trí đặt hồ nước mái Hình 3.1- Mặt bằng sân thượng 3.1.2 Cấu tạo hồ nước mái Hình 3.2- Cấu tạo bản nắp Hình 3.3- Cấu tạo bản đáy Hình 3.4- MC B-B_TL 1/ 20 Hình 3.5- MC A-A_TL 1/ 20 3.2 Tính toán bản nắp Nắp hồ nước chia làm 2 bản có kích thước L1xL2= 3,5mx5m gối lên các dầm nắp.Bản nắp làm việc theo 2 phương. Ta chỉ tính 1 bản nắp rồi bố trí thép tương tự cho bản còn lại. Phương pháp tính tương tự như bản sàn. Chọn sơ bộ chiều dày bản nắp hồ nước hb = 8(cm). Chọn kích thước dầm nắp: DN1 = 20 x 20(cm). DN2 = 20 x 20(cm). DN3 = 20 x 35(cm). 3.2.1 Sơ đồ tính bản nắp Hình 3.6- Sơ đồ tính bản nắp 3.2.2 Tải trọng tác dụng lên bản nắp Hình 3.7- Cấu tạo bản nắp Vữa XM δ = 1,5(cm) à gv = 1,1 x 1600 x 0,015 = 26,4(kG/m2). Bản BTCT δ = 8(cm) à gBTCT = 1,1 x 2500 x 0,08 = 220(kG/m2). Þ Tĩnh tải: gbn = gv + gBTCT = 246,4(kG/m2). Hoạt tải sữa chữa p = 1,3 x 75 = 97,5(kG/m2). Þ Tổng tải trọng: qbn = p + gbn = 344(kG/m2). 3.2.3 Nội lực trong bản nắp Bản nắp được tính theo sơ đồ 1. Tỉ số L2/L1 = 5/3,5 = 1,43, tra phụ lục 12 trang 377 – “ Kết cấu BTCT tập 2 – Võ Bá Tầm”, nội suy ta có: m11 = 0,0472 ; m12 = 0,0233 Momen nhịp: M1 = m11 x q x L1 x L2 = 0,0472 x 344 x 3,5 x 5 = 284,14(kG.m). M2 = m12 x q x L1 x L2 = 0,0233 x 344 x 3,5 x 5 = 140,27(kG.m). 3.2.4 Tính toán và bố trí cốt thép cho bản nắp Bảng 3.1 – Bảng tính cốt thép bản nắp Momen (kG.m) A α Fat (cm2) Fach (cm2) Đ.kính thép Φ(mm) μ% M1 284 0.0517 0.0531 2.55 2.51 Φ8a200 0.39 M2 140 0.0255 0.0258 1.24 1.40 Φ6a200 0.22 Thép gia cường tại lỗ thăm trên bản nắp được bố trí theo nguyên tắc bù vào phần trống của lỗ thăm. Lỗ thăm có kích thước 60 x 60(cm) nên ta chọn 3Φ8a50 theo phương M1 và 3Φ6a50 theo phương M2. Hai mép bản nắp gối lên dầm nắp giữa là DN3 một đoạn 8,5(cm), giữa 2 mép bản nắp là khoảng trống 3(cm) được trát vữa ximăng. 3.3 Tính toán bản thành Hồ nước gồm 4 bản thành có kích thước theo phương cạnh dài L1 x L2 = 1,5mx7m, theo phương cạnh ngắn là L1 x L2 = 1,5mx5m. Ta chỉ tính toán 1 bản theo phương cạnh dài rồi bố trí thép cho bản còn lại. Phương pháp tính: cắt 1 dải bản rộng b = 1m theo phương L1 và tính như dầm chịu ưốn 1 đầu ngàm, 1 đầu khớp. 3.3.1 Sơ đồ tính toán bản thành Hình 3.8- Sơ đồ tính toán bản thành Hình 3.9- Biểu đồ Hình 3.10- BĐNL nội lực do áp lực nước do gió 3.3.2 Tải trọng tác dụng lên bản thành Bản thành chịu tải trong của khối nước trong hồ và lực do gió gây ra. Để thiên về an toàn ta xét trường hợp bản thành làm việc nguy hiểm nhất là chịu lực đẩy khi hồ đầy nước và chịu lực hút của gió ( cùng chiều lực đẩy của nước ). Ngoài rat a bỏ qua trọng lượng bản thân của bản thành và xem như bản chỉ chịu uốn thuần túy. 3.3.2.1 Tải trọng do áp lực nước Tải trọng do áp lực nước phân bố lên bản thành có hình tam giác, giá trị lớn nhất nằm tại ngàm được tính như sau: qn = n x γnước x h x b = 1,1 x 1000 x 1,5 x 1 = 1650 (kG/m) 3.3.2.2 Tải trọng do gió Hồ nước mái có chiều cao thấp nên lực gió xem như phân bố đều lên bản thành, áp lực gió được tính như sau: qg = n x k x c x Wo x b Trong đó: n: hệ số vượt tải, chọn n = 1,2. k: hệ số điều chỉnh theo chiều cao. Chọn địa hình dạng A, tra bảng 2.6 trang 48 Sổ tay kết cấu công trình ta được giá trị k = 1,45. c: hệ số khí động lấy theo tiêu chuẩn. Tra bảng 2.8 trang 49 Sổ tay thực hành kết cấu công trìnhta được giá trị c = 0,6. Wo: giá trị áp lực gió theo bản đồ phân vùng. Công trình ở TP.HCM thuộc vùng IIA có Wo = 83 (daN/m2) = 83 (kG/m2). b: b = 1 (m). qg = 1,2 x 1,45 x 0,6 x 83 x 1 = 86,65 (kG/m). Tổng tải trọng tác dụng lên bản thành: q = qn + qg = 1650 + 87 = 1737 (kG/m). 3.3.3 Nội lực trong bản thành 3.3.3.1 Nội lực gây ra do áp lực nước Gọi x là vị trí có momen lớn nhất tại nhịp, ta có: x = 0,553 x L1 = 0,553 x 1,5 = 0,83 (m). M1 = Mmax = = 116,32 (kG.m) Momen ở gối: MI = Mgối = = 260,55 (kG.m) 3.3.3.2 Nội lực gây ra do gió Gọi x là vị trí có momen lớn nhất tại nhịp, ta có: x = 0,625 x L1 = 0,625 x 1,5 = 0,9375 (m). M2 = Mmax = = 274,8 (kG.m) Momen ở gối: MII = Mgối = = 488,53 (kG.m) Tổng nội lực trong bản thành: Mnhịp = M1 +M2 = 116,32 + 274,8 = 391,12 (kG.m) Mgối = MI +MII = 260,55 + 488,53 = 749,08 (kG.m). 3.3.4 Tính toán và bố trí thép cho bản thành Thép tại nhịp: Mmax = 391 (kG.m) A = = 0.042 α = = 0,043 Fa = = 2,07 (cm2) Chọn Ø8a200, có Fa = 2,51 (cm2), µ% = 0,295% . Thép tại gối: M = 749 (kG.m) A = = 0,0797 α = = 0,0832 Fa = = 4 (cm2) Chọn Ø8a120, có Fa = 4,19 (cm2), µ% = 0,64 % . Do bản thành chỉ cao 1,5 (m), để thiên về an toàn ta kéo dài thép gối như thép nhịp. Khi đó bản thành sẽ làm việc an toàn trong trường hợp gió hút và hồ không có nước. 3.4 Tính toán bản đáy Đáy hồ nước chia làm 2 bản đáy có kích thước L1xL2= 3,5mx5m ngàm vào các dầm đáy. Ta chỉ tính 1 bản đáy rồi bố trí thép tương tự cho bản còn lại. Dựa vào kích thước bản đáy ta thấy bản làm việc theo 2 phương. Phương pháp tính tương tự như bản sàn. Chọn sơ bộ chiều dày bản đáy hồ nước hb =15(cm). Chọn kích thước dầm đáy: DĐ1 =30 x 60(cm). DĐ2 =30 x40(cm). DĐ3 =30 x 50(cm). 3.4.1 Sơ đồ tính bản đáy Hình 3.11- Sơ đồ tính bản đáy 3.4.2 Tải trọng tác dụng lên bản đáy Hình 3.12- Cấu tạo bản đáy Gạch men δ = 1cm Þ gg = 1,2 x 1000 x 0,01 = 12 (kG/m2). Vữa XM δ = 2cm Þ gv = 1,1 x 1600 x 0,02 = 35,2 (kG/m2). Lớp chống thấm δ = 2cm Þ gct = 1,2 x 2000 x 0,02 = 48 (kG/m2). Bản BTCT dày δ = 15cm Þ gBTCT = 1,1 x 2500 x 0,15 = 412,5 (kG/m2). Khối nước cao h = 1,5m Þ gn = 1,1 x 1000 x 1,5 = 1650 (kG/m2). Þ Tổng tải trọng trên bản đáy: q = gg + gv + gct + gBTCT + gn = 2157,7 (kG/m2). 3.4.3 Nội lực trong bản đáy Bản đáy được tính theo sơ đồ 9. Tỉ số L2/L1 = 5/3,5 = 1,43, tra phụ lục 12 trang 379 – “ Kết cấu BTCT tập 2 – Võ Bá Tầm”, nội suy ta có: m91 = 0,021 ; m92 = 0,0104 ; k91 = 0,0471 ; k92 = 0,0232 Momen theo 2 phương là: Momen nhịp: M1 = m91 x q x L1 x L2 = 0,021 x 2158 x 3,5 x 5 = 793,1(kG.m). M2 = m92 x q x L1 x L2 = 0,0104 x 2158 x 3,5 x 5 = 392,8(kG.m). Momen gối: MI = k91 x q x L1 x L2 = 0,0471 x 2158 x 3,5 x 5 = 1778,7(kG.m). MII = k92 x q x L1 x L2 = 0,0232 x 2158 x 3,5 x 5 = 876,2(kG.m). 3.4.4 Tính toán và bố trí cho bản đáy Bảng 3.2- Bảng tính cốt thép bản đáy Momen (kG.m) A α Fat (cm2) Fach (cm2) Đ.kính thép μ% Φ(mm) M1 793 0.0335 0.0341 1.64 2.01 Φ8a250 0.15 M2 393 0.0166 0.0167 0.8 2.01 Φ8a250 0.15 MI 1779 0.0751 0.0781 3.75 3,90 Φ10a200 0.29 MII 876 0.037 0.0377 1.81 2,01 Φ8a250 0.15 3.5 Tính toán dầm nắp Dầm nắp DN1, DN2 đóng vai trò như hệ giằng nên chọn kích thước theo cấu tạo 200x200 (mm), thép chịu lực chọn 4Φ12, thép đai chọn Φ8a200. Ta chỉ tính toán dầm DN3. 3.5.1 Sơ đồ tính DN3 Chọn kích thước dầm là 20 x 35 (cm). Kích thước bản nắp L1xL2= 3,5mx5m. Dầm DN3 được tính như dầm đơn giản 2 đầu khớp. Hình 3.13- Sơ đồ truyền tải lên dầm nắp Hình 3.14- Sơ đồ tải trọng dầm DN3 3.5.2 Tải trọng tác dụng lên dầm DN3 Bao gồm: Trọng lượng bản thân dầm: gd = 0,2 x 0,35 x 2500 x1,1 = 192,5 (kG/m) Tải do bản nắp truyền vào dưới dạng hình thang: gbn = qbn x L1 / 2 = 344 x 3 / 2 = 602 (kG/m) Tổng tải trọng tác dụng lên dầm DN3: q = gd + 2 x gbn = 192,5 + 2 x 602 = 1396,5 (kG/m). 3.5.3 Tính nội lực trong dầm DN3 Hình 3.15- Biểu đồ momen dầm DN3 Hình 3.16- Biểu đồ lực cắt dầm DN3 Dùng phần mềm Sap 2000 giải ra ta được: Momen lớn nhất: Mmax = 3440 (kG.m) Lực cắt tại gối: Q = 2290 (kG) Phản lực tại gối: P = Q = 2290 (kG). 3.5.4 Tính toán và bố trí cốt thép cho dầm DN3 Chọn thép AII có Ra = 2800 (kG/cm2). Chọn ao = 3,5 (cm), ho = 35 – 3,5 = 31,5 (cm). A = = 0,1333 α = = 0,1436 Fa = = 5,11(cm2) Chọn 2Ø12 + 2Ø14, có Fa = 5,34(cm2), μ% = 0,67%. 3.6 Tính toán dầm đáy Hồ nước có 3 loại dầm đáy DĐ1, DĐ2 xung quanh và DĐ3 chính giữa. Sơ bộ chọn kích thước dầm: DĐ1: 30x60(cm); DĐ2: 30x40(cm); DĐ3: 30x50(cm). Hình 3.17- Sơ đồ truyền tải lên dầm đáy 3.6.1 Tính toán dầm đáy DĐ3 3.6.1.1 Sơ đồ tính Chọn kích thước dầm là 30x50(cm). Dầm DĐ3 làm việc như dầm đơn giản 2 gối tựa: Hình 3.18- Sơ đồ tải trọng dầm DĐ3 3.6.1.2 Tải trọng tác dụng lên dầm DĐ3 Bao gồm: Trọng lượng bản thân dầm: gd = 0,3 x (0,5 – 0,15) x 2500 x1,1 = 289 (kG/m) Tải do bản đáy truyền vào dưới dạng hình thang: gbđ = qbđ x L1 / 2 = 2158 x 3,5 / 2 = 3777 (kG/m) Tổng tải trọng tác dụng lên dầm DN3: q = gd + 2 x gbđ = 289 + 2 x 3777 = 7843 (kG/m). 3.6.1.3 Tính nội lực trong dầm DĐ3 Dùng phần mềm Sap 2000 giải ra ta được: Momen lớn nhất: Mmax = 18710 (kG.m) Lực cắt tại gối: Q = 12050 (kG) Phản lực tại gối: P = Q = 12050 (kG). Hình 3.19- Biểu đồ momen dầm DĐ3 Hình 3.20- Biểu đồ lực cắt dầm DĐ3 3.6.2 Tính toán dầm đáy DĐ1 3.6.2.1 Sơ đồ tính Chọn kích thước dầm là 30x60(cm). Dầm DĐ1 làm việc như dầm đơn giản 2 đầu ngàm vào cột chịu lực phân bố đều và tải tập trung P đặt tại giữa dầm. Hình 3.21- Sơ đồ tải trọng dầm DĐ1 3.6.2.2 Tải trọng tác dụng lên dầm DĐ1 Bao gồm: Trọng lượng bản thân dầm DĐ1: gdđ = 0,3 x (0,6 – 0,15) x 2500 x 1,1 = 371,25 (kG/m) Trọng lượng bản thân dầm DN1: gdn = 0,2 x 0,2 x 2500 x 1,1 = 110 (kG/m) Tải do lực tập trung dầm nắp DN3 thông qua bản thành phân bố đều lên dầm DĐ1: g’dn = 2290/6 = 382 (kG/m) Tải do bản nắp truyền vào dưới dạng tam giác: gbn = 2 x (qbn x L1 / 2) = 2 x (344 x 3 / 2) = 1032 (kG/m) Tải do bản đáy truyền vào dưới dạng tam giác: gbđ = 2 x (qbđ x L1 / 2) = 2 x (2158 x 3 / 2) = 6474 (kG/m) Tải trọng của bản thành phân bố đều lên dầm DĐ1: gbt= 0,1 x 1,5 x 2500 x 1,1 = 412,5 (kG/m) Tổng tải trọng phân bố đều lên dầm DĐ1: q = 371 + 110 + 382 + 1032 + 6474 + 413 = 8782 (kG/m) Tải tập trung đặt giữa dầm bằng phản lực gối tựa của dầm DĐ3: P = 12050 (kG) 3.6.2.3 Nội lực trong dầm DĐ1 Dùng phần mềm Sap 2000 giải ra ta được: Momen lớn nhất: Mmax = 18847 (kG.m) Lực cắt tại gối: Q = 15483 (kG) Phản lực tại gối: P = Q = 15483(kG). Hình 3.22- Biểu đồ momen dầm DĐ1 Hình 3.22- Biểu đồ lực cắt dầm DĐ1 3.6.3 Tính toán dầm đáy DĐ2 3.6.3.1 Sơ đồ tính Chọn kích thước dầm la 30x40(cm). Dầm DĐ2 làm việc như dầm đơn giản 2 đầu khớp vào cột. Hình 3.23- Sơ đồ tải trọng dầm DĐ2 3.6.3.2 Tải trọng tác dụng lên dầm DĐ2 Bao gồm: Trọng lượng bản thân dầm DN2: gd = 0,2 x 0,2 x 2500 x 1,1 = 110 (kG/m) Trọng lượng bản thân dầm DĐ2: gd = 0,3 x (0,4 – 0,15) x 2500 x 1,1 = 206,25 (kG/m) Tải trọng do bản nắp truyền lên bản thành rồi truyền xuống dầm đáy DĐ2, có dạng hình thang. g’bn = 516 (kG/m) Tải trọng do bản đáy truyền vào có dạng hình thang: g’bđ = qbđ x L1 / 2 = 2158 x 3 /2 = 3237 (kG/m) Tải trọng của bản thành phân bố đều lên dầm DN2: gbt = 0,1 x 1,5 x 2500 x 1,1 = 412,5 (kG/m) 3.6.3.3 Nội lực trong dầm DĐ2 Dùng phần mềm Sap 2000 giải ra ta được: Momen lớn nhất: Mmax = 8141 (kG.m) Lực cắt tại gối: Q = 8390 (kG) Phản lực tại gối: P = Q = 8390 (kG). Hình 3.24- Biểu đồ momen dầm DĐ2 Hình 3.24- Biểu đồ lực cắt dầm DĐ2 3.7 Tính toán và bố trí thép cho dầm đáy 3.7.1 Tính toán thép chịu lực Chọn thép AII có Ra = 2800 (kg/cm2) Chọn a = 0,1h (cm), ho = h – a (cm). Bảng 3.3- Bảng tính cốt thép dầm đáy Loại dầm Mtt (kG.m) b (cm) h (cm) A α Fat (cm2) Fach (cm2) Φ (mm) μ% DĐ1 Mgối 18847 30 60 0.1657 0.1824 16.70 17.03 3Φ20+2Φ22 1.05 Mnhịp 13410 30 60 0.1179 0.1258 11.52 12.57 4Φ20 0.78 DĐ2 Mgối 8141 30 40 0.1704 0.1881 11.16 11.40 3Φ22 1.09 Mnhịp 4460 30 40 0.0934 0.0982 5.83 6.28 2Φ20 0.60 DĐ3 Mmax 18710 30 50 0.2369 0.2746 20.95 21.49 2Φ20+4Φ22 1.59 3.7.2 Tính toán thép đai cho dầm đáy Dầm nắp có nội lực nhỏ nên bố trí thép đai theo cấu tạo Φ8a200 cho toàn bộ chiều dài. Dầm đáy có nội lực lớn hơn nên ta tính toán và bố trí đai cho các dầm này. 3.7.2.1 Dầm DĐ1 Qmax = 15,483 (T), b = 30(cm), h = 60(cm), a = 6(cm), ho = 54(cm). Chọn đai 2 nhánh Φ10 có Rađ = 1800 (kG/cm2), fđ = 0,785 (cm2). k1Rkbho = 0,6 x 10 x 30 x 54 = 9,72 (T) kORnbho = 0,35 x 130 x 30 x 54 = 73,71 (T) k1Rkbho < Qmax < kORnbho à dầm thỏa điều kiện khống chế. = 82,5(cm) umax = = 84,8(cm) uct = = 20(cm), uct < 30(cm). Chọn u = 15(cm) bố trí cho đoạn 1/4 đầu dầm, u = 30(cm) cho đoạn giữa dầm. 3.7.2.2 Dầm DĐ2 Qmax = 8,39 (T), b = 30(cm), h = 40(cm), a = 5(cm), ho = 35(cm). Chọn đai 2 nhánh Φ8 có Rađ = 1800 (kG/cm2), fđ = 0,503 (cm2). k1Rkbho = 0,6 x 10 x 30 x 35 = 6,3 (T) kORnbho = 0,35 x 130 x 30 x 35 = 47,775 (T) k1Rkbho < Qmax < kORnbho à dầm thỏa điều kiện khống chế. = 75,63(cm) umax = = 65,7(cm) uct = = 13,33(cm), uct < 30(cm). Chọn u = 15(cm) bố trí cho đoạn 1/4 đầu dầm, u = 30(cm) cho đoạn giữa dầm. 3.7.2.3 Dầm DĐ3 Qmax = 12,05 (T), b = 30(cm), h = 50(cm), a = 5(cm), ho = 45(cm). Chọn đai 2 nhánh Φ8 có Rađ = 1800 (kG/cm2), fđ = 0,503 (cm2). k1Rkbho = 0,6 x 10 x 30 x 45 = 8,1 (T) kORnbho = 0,35 x 130 x 30 x 45 = 61,425 (T) k1Rkbho < Qmax < kORnbho à dầm thỏa điều kiện khống chế. = 60,61(cm) umax = = 75,62(cm) uct = = 16,67(cm), uct < 30(cm). Chọn u = 15(cm) bố trí cho đoạn 1/4 đầu dầm, u = 30(cm) cho đoạn giữa dầm. 3.8 Tính toán cột Chọn chiều cao cột là hc = 1,5(m), trọng lượng bản thân hồ nước mái gồm: Trọng lượng bản nắp: Gbn = qbn x L1 x L2 = 344 x 5 x 6 = 10320(kG) Trọng lượng bản thành 1: Gbt1 = n x γbt x δ x h x L1 = 1,1 x 2500 x 0,1 x 1,5 x 5 = 2063(kG) Trọng lượng bản thành 2: Gbt2 = n x γbt x δ x h x L2 = 1,1 x 2500 x 0,1 x 1,5 x 6 = 2475(kG) Trọng lượng bản đáy ( bao gồm cả khối nước): Gbđ = qbđ x L1 x L2 = 2158 x 5 x 6 = 64740(kG) Trọng lượng dầm nắp DN1: Gdn1 = n x γbt x b x h x L1 = 1,1 x 2500 x 0,2 x 0,2 x 6 = 660(kG) Trọng lượng dầm nắp DN2: Gdn2 = n x γbt x b x h x L2 = 1,1 x 2500 x 0,2 x 0,2 x 5 = 550(kG) Trọng lượng dầm nắp DN3: Gdn3 = n x γbt x b x h x L2 = 1,1 x 2500 x 0,2 x 0,35 x 5 = 963(kG) Trọng lượng dầm đáy DĐ1: Gdđ1 = n x γbt x b x h x L1 = 1,1 x 2500 x 0,3 x 0,6 x 6 = 2970(kG) Trọng lượng dầm đáy DĐ2: Gdđ2 = n x γbt x b x h x L2 = 1,1 x 2500 x 0,3 x 0,4 x 5 = 1650(kG) Trọng lượng dầm đáy DĐ3: Gdđ3 = n x γbt x b x h x L2 = 1,1 x 2500 x 0,3 x 0,5 x 5 = 2063(kG) Trọng lượng cột: Gc = γbt x b x b x (hc – hdđ1) = 1,1 x 2500 x 0,3 x 0,3 x (1,5 – 0,6) = 223(kG) Tổng tải trọng tác dụng lên hồ nước: ΣG = Gbn + 2Gbt1 + 2Gbt2 + Gbđ + 2Gdn1 + 2Gdn2 + Gdn3 + 2Gdđ1 + 2Gdđ2 + Gdđ3 + 4Gc = 10320 + 2x2063 + 2x2475 + 64740 + 2x660 + 2x550 + 963 + 2x2970 + 2x1650 + 2063 + 4x223 = 99714 (kG) Tải trọng tác dụng lên mỗi cột: N = ΣG/4 = 99714/ 4 = 24929 (kG) Cột xem như chịu nén đúng tâm với lực nén là N = 24929 (kG). Cột được đổ toàn khối nên chiều dài tính toán Lo = 0,7H = 1,05 (m), bêtông mác 300 (Rn = 130 kG/cm2, Ra = 2800 kG/cm2), hệ số điều kiện làm việc của bêtông mb = 0,85. Giả thiết φ = 1; μ = 1%. Diện tích tiết diện cột: = 157,78(cm2) b = = 12,56(cm) Chọn cột vuông có tiết diện: 30x30(cm2) = 3,5 à φ = 1 Diện tích cốt thép: < 0 Chọn thép cấu tạo 4f14 có Fa = 6,15(cm2). Chọn cốt đai: = 3,5 ; a ≤ 15φdọc = 15 x 14 = 210 Vậy ta chọn đai f6a200.