Đồ án Thiết kế Chung cư lô A khu tái định cư Thành Mỹ Lợi

= 3.58 KN/m2 => Tải trọng tương đương: Với: = = = 0.421 = 6.13 KN/m Vì trên dầm EF’ ô sàn S3 truyền lên cả hai bên nên tải trọng do ô sàn S3 truyền lên dầm EF’ là: GtđS3 = 2 x gtđ = 2x 6.13 = 12.26 KN/m Tổng tĩnh tải phân bố trên đoạn E-F’: GE-F ‘ = gt + gd + GtđS3 GE-F ‘ = 7.56 + 3.1 + 12.26 = 22.92 KN/m  +TĨNH TẢI TẬP TRUNG TẠI E: Do dầm E4-5 và E5-6 truyền vào Dầm E4-5: - Tải trọng bản thân dầm E4-5 (20 x 40 cm): GdE4-5 = 4 x 0.2 x 0.4 x 25 x 1.1 = 8.8 KN - Trọng lượng tường ngăn (dày 10 cm), gt = 1.8 KN/m2 gt = ht gt n = 3.5 x 1.8 x 1.2 = 7.56 KN/m => GtE4-5 = gt x l = 7.56 x 4 = 30.24 KN - Tải trọng do ô sàn S2 (4m x 4.5m) truyền vào Tải trọng sàn S2 truyền vào dầm E4-5 có dạng hình tam giác Tĩnh tải sàn: gs = 5.26 KN/m2 => Tải trọng tương đương: gtđ = gS gtđS2 = x 5.26 x = 6.6 KN/m GtđS2 = l1 = 6.6 x 4 = 26.4 KN - Tải trọng do ô sàn S3(4m x 4.75) truyền vào Tĩnh tải sàn S3 truyền vào dầm E4-5 dạng hình tam giác Tĩnh tải sàn: gS = 3.58 KN/m2 => Tải trọng tương đương: gtđ = gS gtđ = x 3.58 x = 4.48 KN/m GtđS2 = l1 = 4.48 x 4 = 17.92 KN GE4-5 = +++ = +++ = 41.68 KN Dầm E5-6: - Tải trọng bản thân dầm E5-6(20 x 40 cm): GdD5-6 = 4 x 0.2 x 0.4 x 25 x 1.1 = 8.8 KN - Trọng lượng tường ngăn (dày 10 cm), gt = 1.8 KN/m2 gt = ht gt n = 3.5 x 1.8 x 1.2 = 7.56 KN/m => GtD5-6 = gt x l = 7.56 x 4 = 30.24 KN - Tải trọng do ô sàn S2 (4m x 4.5m) truyền vào Tải trọng sàn S2 truyền vào dầm E5-6 có dạng hình tam giác Trọng lượng bản thân sàn: gs = 5.26 KN/m2 => Tải trọng tương đương: gtđ = gS gtđS2 = x 26 x = 6.6 KN/m GtđS2 = l1 = 6.6 x 4 = 26.4 KN - Tải trọng do ô sàn S3(4m x 4.75) truyền vào Tĩnh tải sàn S3 truyền vào dầm E5-6 dạng hình tam giác Tĩnh tải sàn: gS = 3.58 KN/m2 => Tải trọng tương đương: gtđ = gS gtđ = x 3.58 x = 4.48 KN/m GtđS2 = l1 = 4.48 x 4 = 17.92 KN GE5-6 = +++ = +++ = 41.68 KN Tổng tĩnh tải tập trung tại E: GE = GE4-5 + GE5-6 = 41.68 + 41.68 = 83.36 KN +TĨNH TẢI TẬP TRUNG TẠI F’: TĨNH TẢI TẬP TRUNG TẠI F’ : Do dầm F’4-5 và F’5-6 truyền vào: Dầm F’4-5: - Trọng lượng bản thân dầm F’4-5 (20 x 40 cm): GdF’4-5 = 4 x 0.2 x 0.4 x 25 x 1.1 = 8.8 KN - Trọng lượng tường ngăn (dày 20 cm) gt = 18 KN/m3 gt = ht gt n bt = 3.5 x 18 x 1.2 x 0.2 =15.12 KN/m => GtF’4-5 = gt x l = 15.12 x 4 = 60.48 KN - Tải trọng do ô sàn S3 (4m x 4.75m) truyền vào Tải trọng sàn S3 truyền vào dầm F’4-5 có dạng hình tam giác. Trọng lượng bản thân sàn: gS = 3.58 KN/m2 => Tải trọng tương đương: gtđ = gS gtđ = x 3.58 x = 4.5 KN/m gtđS3 = gtđ x l = 4.5 x 4 =18 KN Tĩnh tải tập trung truyền vào vị trí F’: => GF ‘4-5 = ++= ++ = 43.64 KN Dầm F’5-6: Tĩnh tải tập trung truyền vào vị trí F’ tương tự như dầm F’4-5 truyền vào tại vị trí F’ nên: Tĩnh tải tập trung tại vị trí F’: => GF’5-6 = 43.64 KN Tổng tĩnh tải tập trung tại F’: GF’ = GF’4-5 + GF’5-6 = 43.64 + 43.64 = 87.28 KN g.2 Hoạt tải: HOẠT TẢI PHÂN BỐ TRÊN DẦM EF’ : - Hoạt tải do sàn S3 (4m x 4.5m) truyền vào. Hoạt tải sàn S3 truyền vào dầm EF’ có dạng hình thang Hoạt tải sàn : pS = 1.95 KN/m2 => Tải trọng tương đương: Với: = = = 0.421 = 3.34 KN/m Vì hai bên đều là ô sàn S3 nên tải tương đương là: 2x = 2 x 3.34 =6.68 KN Tổng hoạt tải phân bố trên đoạn EF’: pA’-B = 6.68 KN/m +HOẠT TẢI TẬP TRUNG TẠI E: Do dầm E4-5 và E5-6 truyền vào Dầm E4-5: - Tải trọng do ô sàn S2 (4m x 4.5m) truyền vào Tải trọng sàn S2 truyền vào dầm E4-5 có dạng hình tam giác Hoạt tải sàn: ps = 3.6 KN/m2 => Tải trọng tương đương: ptđ = pS ptđS2 = x 3.6 x = 4.5 KN/m PtđS2 = l1 = 4.5 x 4 = 18 KN - Tải trọng do ô sàn S3(4m x 4.75) truyền vào Tải trọng sàn S3 truyền vào dầm E4-5 dạng hình tam giác Hoạt tải sàn: pS = 1.95 KN/m2 => Tải trọng tương đương: ptđ = pS ptđ = x 1.95 x = 2.44 KN/m PtđS3 = l1 = 2.44 x 4 = 9.76 KN Dầm E5-6: - Tải trọng do ô sàn S2 (4m x 4.5m) truyền vào Tải trọng sàn S2 truyền vào dầm E5-6 có dạng hình tam giác Hoạt tải sàn: ps = 3.6 KN/m2 => Tải trọng tương đương: ptđ = pS ptđS2 = x 3.6 x = 4.5 KN/m PtđS2 = l1 = 4.5 x 4 = 18 KN - Tải trọng do ô sàn S3(4m x 4.75) truyền vào Hoạt tải sàn S3 truyền vào dầm E5-6 dạng hình tam giác Hoạt tải sàn: pS = 1.95 KN/m2 => Tải trọng tương đương: ptđ = pS ptđ = x 1.95 x = 2.44 KN/m PtđS3 = l1 = 2.44 x 4 = 9.76 KN PtE = + = + = 18 KN PpE = + = + = 9.76 KN Tổng hoạt tải tải tập trung tại E: PE = PtE + PpE = 18 + 9.76 = 27.76 KN +HOẠT TẢI TẬP TRUNG TẠI F’: Do dầm F’4-5 và F’5-6truyền vào. Dầm F’4-5: - Hoạt tải do ô sàn S3 (4m x 4.75m) truyền vào. Hoạt tải sàn S3 truyền vào dầm F’4-5 có dạng hình tam giác. Hoạt tải sàn: pS = 1.95 KN/m2 => Hoạt tải tương đương: ptđ = pS ptđ = x 1.95 x = 2.44 KN/m PtđS3 = l1 = 2.44 x 4 = 9.76 KN Dầm F’5-6: Hoạt tải do ô sàn S3 (4m x 4.75m) truyền vào dầm F’5-6 tương tự như truyền vào dầm F’4-5 nên: Tổng hoạt tải tải tập trung tại F’: PF’ = + = 4.88 + 4.88= 9.76 KN TẢI TRỌNG PHÂN BỐ TRÊN CÁC ĐỌAN DẦM (KN/m). (Dầm khung trục 5 tầng điển hình) A’B BC CC’ C’D DE EF’ TT 22.92 15.68 18.62 18.62 27.08 22.92 HT 6.68 2.74 3.96 3.96 11.24 6.68 TẢI TRỌNG TẬP TRUNG TẠI CÁC NÚT (KN). (Dầm khung trục 5 tầng điển hình) A’ B C C’ D E F’ TT 87.28 135.4 118.88 81.04 86.36 83.36 87.28 HT 9.76 21.88 17.64 22.88 29.44 27.76 9.76 + Ta được sơ đồ truyền tải cho toàn khung TĨNH TẢI TOÀN KHUNG HOẠT TẢI TOÀN KHUNG 6.3 Xác định tải trọng gió: - Công trình có chiều cao 39.3m, theo TCVN 2737-1995, chiều cao công trình thấp hơn 40m nên ta chỉ xét đến thành phần tĩnh của áp lực gió, không cần xét đến thành phần động của áp lực gió . - Nguyên tắc tính toán tải trọng gió: coi tải trọng gió phân bố đều trong chiều cao từng tầng . Hệ số cao độ (k) tính ở phía trên cùng của tầng đang xét. - Tải trọng gió được xác định theo công thức: W = n W0 k C b . Trong đó: n : hệ số vượt tải của tải trọng gió, n =1.2 W0 : giá trị áp lực của gió tĩnh. Thành phố Hồ Chí Minh thuộc vùng II-A, theo TCXD 2737-1995, ta có :W0 = 0.83 KN/ m2 k : hệ số tính đến sự thay đổi của áp lực gió theo độ cao, phụ thuộc vào dạng địa hình. Tra bảng 5 TCXD 2737-1995, nội thành thành phố Hồ Chí Minh địa hình dạng C. C : hệ số khí động. C = + 0.8 đối với phía đón gió C’ = -0.6 đối với phía hút gió b : bề rộng cấu kiện chịu tác dụng của áp lực gió. b = + = 4m BẢNG PHÂN BỐ ÁP LỰC GIÓ. Tầng b (m) n W0 (KN/m2) H (m) k C W (KN/m) C’ W’ (KN/m) 9 4 1.2 0.83 35.0 0.93 0.8 2.964 0.6 2.223 8 4 1.2 0.83 31.5 0.902 0.8 2.875 0.6 2.156 7 4 1.2 0.83 28.0 0.872 0.8 2.780 0.6 2.084 6 4 1.2 0.83 24.5 0.841 0.8 2.680 0.6 2.010 5 4 1.2 0.83 21.0 0.809 0.8 2.578 0.6 1.934 4 4 1.2 0.83 17.5 0.77 0.8 2.454 0.6 1.841 3 4 1.2 0.83 14.0 0.724 0.8 2.308 0.6 1.731 2 4 1.2 0.83 10.5 0.668 0.8 2.129 0.6 1.60 1 4 1.2 0.83 7.0 0.588 0.8 1.874 0.6 1.406 Trệt 4 1.2 0.83 3.5 0.4875 0.8 1.554 0.6 1.165 6.4 Các trường hợp đặt tải cho khung: TH1: TĨNH TẢI TOÀN KHUNG TH2: HOẠT TẢI CÁCH TẦNG CHẴN TH3: HOẠT TẢI CÁCH TẦNG LẺ TH4: HOẠT TẢI CÁCH NHỊP CHẴN TH5: HOẠT TẢI CÁCH NHỊP LẺ TH6: HOẠT TẢI LIỀN 2 NHỊP CHẴN TH7: HOẠT TẢI LIỀN 2 NHỊP LẺ TH8: GIÓ TRÁI TH9: GIÓ PHẢI - Các trường hợp đặt tải cho khung (9 trường hợp): + TH 1 : Tĩnh tải toàn khung _ TT + TH 2 : Hoạt tải cách tầng chẵn _ HT1 + TH 3 : Hoạt tải cách tầng lẻ _ HT2 + TH 4 : Hoạt tải cách nhịp chẵn _ HT3 + TH 5 : Hoạt tải cách nhịp lẻ _ HT4 + TH 6 : Hoạt tải liền 2 nhịp chẵn _ HT5 + TH 7 : Hoạt tải liền 2 nhịp lẻ _ HT6 + TH 8 : Gió trái _ GT + TH 9 : Gió phải _ GP - Các tổà hợp tải trọng (22 tổ hợp): TT + HT1 _ 1 : 1 TT + HT2 _ 1 : 1 TT + HT3 _ 1 : 1 TT + HT4 _ 1 : 1 TT + HT5 _ 1 : 1 TT + HT6 _ 1 : 1 TT + GT _ 1 : 1 TT + GP _ 1 : 1 TT + HT1 + GT _ 1 : 0.9 : 0.9 TT + HT1 + GP _ 1 : 0.9 : 0.9 TT + HT2 + GT _ 1 : 0.9 : 0.9 TT + HT2 + GP _ 1 : 0.9 : 0.9 TT + HT3 + GT _ 1 : 0.9 : 0.9 TT + HT3 + GP _ 1 : 0.9 : 0.9 TT + HT4 + GT _ 1 : 0.9 : 0.9 TT + HT4 + GP _ 1 : 0.9 : 0.9 TT + HT5 + GT _ 1 : 0.9 : 0.9 TT + HT5 + GP _ 1 : 0.9 : 0.9 TT + HT6 + GT _ 1 : 0.9 : 0.9 TT + HT6 + GP _ 1 : 0.9 : 0.9 TT + HT1 + HT2 + GT _ 1 : 0.9 : 0.9 : 0.9 TT + HT1 + HT2 + GP _ 1 : 0.9 : 0.9 : 0.9 - Tính toán nội lực: dùng phần mềm SAP-2000 để tính toán nội lực cho khung, kết quả tính toán được trình bày ở phần phụ lục. 6.5 Tính toán cốt thép BẢNG CHỌN THÉP CỘT Số TT Tên Cấu Kiện P.Tử b x h M (tm) N (t) Fa=Fa' (cm2) Chọn Thép Fa=Fa'chọn (cm2) 1 Cột A tầng trệt 1 25x45 -3.64466 -184.0619 17.71 6F20 18.85 2 Cột A tầng 1 2 25x45 -4.83147 -164.221 14.93 6F18 15.27 3 Cột A tầng 2 3 25x45 -4.19269 -144.6357 10.44 6F18 15.27 5 Cột A tầng 3 4 25x35 -3.14866 -125.3027 12.48 6F20 18.85 6 Cột A tầng 4 5 25x35 -3.35064 -106.529 8.91 4F20 12.57 7 Cột A tầng 5 6 25x35 -3.24388 -87.9044 4.94 4F18 10.18 8 Cột A tầng 6 7 25x25 -1.95257 -69.6118 8.31 4F18 10.18 9 Cột A tầng 7 8 25x25 -2.05254 -51.9217 5.1 4F16 8.04 10 Cột A tầng 8 9 25x25 -1.82412 -34.3921 2.1 4F14 6.16 11 Cột A tầng 9 10 25x25 1.88062 -16.5426 2.11 4F14 6.16 12 Cột B tầng trệt 11 30x65 -8.09323 -303.5857 25.83 4F25+2F20 25.88 13 Cột B tầng 1 12 30x65 5.92233 -267.5598 17.44 6F20 18.85 14 Cột B tầng 2 13 30x65 -5.57463 -235.7903 11.03 6F18 15.27 15 Cột B tầng 3 14 30x50 -4.70329 -206.1016 14.7 6F20 18.85 16 Cột B tầng 4 15 30x50 4.08024 -177.703 8.63 4F20 12.57 17 Cột B tầng 5 16 30x50 -0.5411 -149.9637 5.52 4F20 12.57 20 Cột B tầng 6 17 30x35 -3.06397 -117.1037 7.22 4F20 12.57 21 Cột B tầng 7 18 30x35 0.29338 -89.4741 3.72 4F16 8.04 22 Cột B tầng 8 19 30x35 0.64765 -59.5448 3.72 4F14 6.16 23 Cột B tầng 9 20 30x35 1.38616 -30.3922 3.72 4F14 6.16 24 Cột C tầng trệt 21 30x70 -13.6251 -339.4363 32.19 4F28+2F22 32.23 25 Cột C tầng 1 22 30x70 -12.56003 -304.7314 25.22 4F25+2F20 25.91 26 Cột C tầng 2 23 30x70 12.48693 -268.8278 18.18 6F20 18.85 27 Cột C tầng 3 24 30x55 10.33517 -235.1525 21.25 4F25+2F20 25.91 28 Cột C tầng 4 25 30x55 -9.73387 -202.848 14.48 4F25 19.63 29 Cột C tầng 5 26 30x55 10.89917 -167.5673 8.47 4F22 15.21 30 Cột C tầng 6 27 30x40 7.42287 -134.0457 12.45 4F22 15.21 31 Cột C tầng 7 28 30x40 7.21355 -100.3561 6.45 4F16 8.04 32 Cột C tầng 8 29 30x40 -6.1154 -67.6975 4.32 4F14 6.16 33 Cột C tầng 9 30 30x40 -6.20544 -34.6837 4.32 4F14 6.16 34 Cột D tầng trệt 31 30x70 12.36527 -357.4825 35.38 6F28 36.95 35 Cột D tầng 1 32 30x70 10.74407 -320.6854 27.38 6F25 29.45 36 Cột D tầng 2 33 30x70 -10.59406 -282.8858 19.83 6F22 22.81 37 Cột C tầng 3 34 30x55 -8.9079 -247.3763 22.54 6F25 29.45 38 Cột D tầng 4 35 30x55 8.17476 -213.2769 15.32 4F25 19.63 39 Cột D tầng 5 36 30x55 -8.97527 -176.3435 8.72 4F22 15.21 40 Cột D tầng 6 37 30x40 -6.30167 -141.1366 11.62 4F22 15.21 41 Cột D tầng 7 38 30x40 -5.96891 -105.6481 5.18 4F16 8.04 42 Cột D tầng 8 39 30x40 4.88632 -71.2781 4.32 4F14 6.16 43 Cột D tầng 9 40 30x40 4.27184 -36.8546 4.32 4F14 6.16 44 Cột E tầng trệt 41 30x65 8.63831 -303.4173 26.14 4F25+2F20 25.88 45 Cột E tầng 1 42 30x65 3.79166 -272.3964 17.05 6F20 18.85 46 Cột E tầng 2 43 30x65 3.7422 -241.9401 11.09 6F18 15.27 47 Cột E tầng 3 44 30x50 3.21991 -211.2954 14.45 6F20 18.85 48 Cột E tầng 4 45 30x50 -3.13857 -179.5651 8.19 4F20 12.57 49 Cột E tầng 5 46 30x50 2.27505 -150.4965 5.52 4F20 12.57 50 Cột E tầng 6 47 30x35 1.69461 -120.0003 6 4F20 12.57 51 Cột E tầng 7 48 30x35 1.03551 -89.8946 3.72 4F16 8.04 52 Cột E tầng 8 49 30x35 0.64589 -59.8494 3.72 4F14 6.16 53 Cột E tầng 9 50 30x35 -0.84613 -30.7821 3.72 4F14 6.16 54 Cột F tầng trệt 51 25x45 3.628 -182.5774 17.4 6F20 18.85 55 Cột F tầng 1 52 25x45 4.76263 -162.8163 14.59 6F18 15.27 56 Cột F tầng 2 53 25x45 4.15536 -143.2864 10.13 6F18 15.27 57 Cột F tầng 3 54 25x35 3.1098 -124.0305 12.18 6F20 18.85 58 Cột F tầng 4 55 25x35 3.28987 -105.368 8.58 4F20 12.57 59 Cột F tầng 5 56 25x35 3.18035 -86.8432 4.64 4F18 10.18 60 Cột F tầng 6 57 25x25 1.90836 -68.6939 7.85 4F20 12.57 61 Cột F tầng 7 58 25x25 1.97245 -51.2157 4.56 4F16 8.04 62 Cột F tầng 8 59 25x25 1.04815 -34.2112 2.1 4F14 6.16 62 Cột F tầng 9 60 25x25 1.13905 -17.0661 2.1 4F14 6.16 BẢNG CHỌN THÉP DẦM Số TT Tên Cấu Kiện P.Tử b x h Vị trí Fa=Fa' (cm2) Chọn Thép Fa=Fa' chọn (cm2) 1 Dầm AB +3.5m 61 25x45 02.55.0 7.58 3.36 10.14 4F183F145F18 10.184.6212.72 2 Dầm AB +7.0m 62 25x45 02.55.0 8.043.1910.05 4F183F145F18 10.184.6212.72 3 Dầm AB +10.5m 63 25x45 02.55.0 7.213.369.76 4F183F145F18 10.184.6212.72 4 Dầm AB +14.0m 64 25x45 02.55.0 6.123.599.32 4F163F145F16 8.044.6210.05 5 Dầm AB +17.5m 65 25x45 02.55.0 5.873.538.91 4F163F145F16 8.044.6210.05 6 Dầm AB +21.0m 66 25x45 02.55.0 4.83.88.42 3F163F145F16 7.634.6210.05 7 Dầm AB +24.5m 67 25x45 02.55.0 3.474.37.8 2F163F144F16 4.024.628.04 8 Dầm AB +28.0m 68 25x45 02.55.0 3.184.277.39 2F163F144F16 4.024.628.04 9 Dầm AB +31.5m 69 25x45 02.55.0 2.914.26.88 2F163F144F16 4.024.628.04 10 Dầm AB +35.0m 70 25x45 02.55.0 1.674.956.24 3F163F163F16 6.036.036.03 11 Dầm BC +3.5m 71 25x45 0 2.25 4.5 7.41 1.41 8.26 4F18 3F14 4F18 10.18 4.62 10.18 12 Dầm BC +7.0m 72 25x4 0 2.25 4.5 7.511.547.7 4F18 3F14 4F18 10.18 4.62 10.18 13 Dầm BC +10.5m 73 25x45 0 2.25 4.5 7.21.467.7 4F18 3F14 4F18 10.18 4.62 10.18 14 Dầm BC +14.0m 74 25x45 0 2.25 4.5 6.931.347.54 5F163F145F16 10.054.6210.05 15 Dầm BC +17.5m 75 25x45 0 2.25 4.5 6.581.446.8 5F163F145F16 10.054.6210.05 16 Dầm BC +21.0m 76 25x45 0 2.25 4.5 5.911.267.05 3F163F145F16 8.044.6210.05 17 Dầm BC +24.5m 77 25x45 0 2.25 4.5 5.590.967.24 4F163F144F16 8.044.628.04 18 Dầm BC +28.0m 78 25x45 0 2.25 4.5 5.211.026.48 4F163F144F16 8.044.628.04 19 Dầm BC +31.5m 79 25x45 0 2.25 4.5 4.241.146.07 4F163F144F16 8.044.628.04 20 Dầm BC +35.0m 80 25x45 0 2.25 4.5 4.310.617.02 3F163F165F16 6.036.0310.05 21 Dầm CD +3.5m 81 25x45 03.256.5 19.2111.0619.42 3F25+2F205F183F25+2F20 21.0112.7221.01 22 Dầm CD +7.0m 82 25x55 03.256.5 19.6210.9119.43 3F25+2F205F183F25+2F20 21.0112.7221.01 23 Dầm CD +10.5m 83 25x55 03.256.5 19.0711.1318.91 3F25+2F205F183F25+2F20 21.0112.7221.01 24 Dầm CD +14.0m 84 25x55 03.256.5 18.1711.4718.02 5F225F185F22 19.0112.7219.01 25 Dầm CD +17.5m 85 25x55 03.256.5 17.811.417.42 5F225F185F22 19.0112.7219.01 26 Dầm CD +21.0m 86 25x55 03.256.5 16.7111.8116.51 3F22+2F205F183F22+2F20 17.6812.7217.68 27 Dầm CD +24.5m 87 25x55 03.256.5 15.1312.5415.27 3F22+2F205F183F22+2F20 17.6812.7217.68 28 Dầm CD +28.0m 88 25x55 03.256.5 14.5212.5214.55 5F205F185F20 15.7112.7215.71 29 Dầm CD +31.5m 89 25x55 03.256.5 14.0312.3613.98 5F205F185F20 15.7112.7215.71 30 Dầm CD +35.0m 90 25x55 03.256.5 11.7413.7612.2 5F185F205F18 12.7215.7112.72 31 Dầm DE +3.5m 91 25x45 02.254.5 11.633.1411.17 5F183F145F18 12.524.6212.52 32 Dầm DE +7.0m 92 25x45 02.254.5 11.043.2611.45 5F183F145F18 12.524.6212.52 33 Dầm DE +10.5m 93 25x45 02.254.5 10.73 3.21 11.17 5F183F145F18 12.524.6212.52 34 Dầm DE +14.0m 94 25x45 02.254.5 10.423.1710.84 5F183F145F18 12.524.6212.52 35 Dầm DE +17.5m 95 25x45 02.254.5 9.713.2510.55 5F183F145F18 12.524.6212.52 36 Dầm DE +21.0m 96 25x45 02.254.5 9.563.169.73 5F183F145F18 12.524.6212.52 37 Dầm DE +24.5m 97 25x45 02.254.5 9.732.999.16 5F183F145F18 12.524.6212.52 38 Dầm DE +28.0m 98 25x45 02.254.5 9.183.068.77 5F183F145F18 12.524.6212.52 39 Dầm DE +31.5m 99 25x45 02.254.5 8.063.167.76 4F183F144F18 10.184.6210.18 40 Dầm DE +35.0m 100 25x45 02.254.5 9.352.657.27 5F183F143F18 12.524.027.63 41 Dầm EF +3.5m 101 25x45 02.55.0 10.613.317.47 5F183F144F18 12.524.0210.18 42 Dầm EF +7.0m 102 25x45 02.55.0 10.533.187.96 5F183F144F18 12.524.0210.18 43 Dầm EF +10.5m 103 25x45 02.55.0 10.413.317.10 5F183F144F18 12.524.0210.18 46 Dầm EF +14.0m 104 25x45 02.55.0 10.123.516.01 5F183F143F18 12.524.027.63 47 Dầm EF +17.5m 205 25x45 02.55.0 9.75 3.47 5.76 5F183F143F18 12.524.027.63 48 Dầm EF +21.0m 106 25x45 02.55.0 9.443.684.67 5F183F143F18 12.524.027.63 49 Dầm EF +24.5m 107 25x45 02.55.0 9.084.083.33 5F183F143F18 12.524.027.63 50 Dầm EF +28.0m 108 25x45 02.55.0 8.634.043.04 5F183F143F18 12.524.027.63 51 Dầm EF +31.5m 109 25x45 02.55.0 8.24.012.76 4F183F142F18 10.184.025.09 52 Dầm EF +35.0m 110 25x45 02.55.0 7.944.541.55 3F183F143F18 7.634.027.63 + Tại vị trí dầm phụ gác lên dầm chính do tải trọng tập trung lớn,nên lực cắt lớn do đó ta phải tính để đặt thêm cốt treo,Ta đặt cốt treo dạng cốt đai. Diện tích cốt đai được tính theo công thức: Ftr = P1 = 81.04 + 22.88 = 103.92 (KN) Nên Ftr == 5.77( cm2) Ta dùng đai Φ8, n=2, fd= 0.503 ( cm2) m = = 5 đai vậy ta bố trí mỗi bên dầm phụ 4 đai bước đai là: ut = == 6.25 (cm) PHẦN NỀN MÓNG (30%) GVHD:THẦY NGUYỄN TRÍ DŨNG CHƯƠNG 7 THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 7.1 Điều kiện địa chất công trình và thủy văn a. Lớp đất số 1:sét nhão Lớp đất số 1 thuộc bùn sét lẫn bột và hữu cơ màu xám đen,trạng thái nhão. Tính chất cơ lí đặc trưng của lớp như sau: - Độ ẩm tự nhiên :W = 76.6% - Dung trọng ướt: gW = 14.78KN/m3 - Dung trọng đẩy nổi: gđn =5.15KN/m3 - Lực dính đơn vị : C = 9.3 KN/m2 - Góc ma sát trong : f = 408’ b. Lớp đất số 2:sét dẻo mềm Lớp đất số 4 thuộc đất sét lẫn bột, ít hữu cơ, màu xám đen, trạng thái dẻo mềm. Tính chất cơ lí đặc trưng của lớp như sau: - Độ ẩm tự nhiên :W = 33.6% - Dung trọng ướt : gW = 18.26KN/m3 - Dung trọng đẩy nổi: gđn = 8.57KN/m3 - Lực dính đơn vị : C = 14.7 KN/m2 - Góc ma sát trong : f = 9011’ c. Lớp đất số 3:sét dẻo cứng đến nửa cứng Lớp đất số 3 thuộc Á sét lẫn ít sỏi sạn màu xám xanh nâu vàng,trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng. Tính chất cơ lí đặc trưng của lớp như sau: - Độ ẩm tự nhiên :W = 24% - Dung trọng ướt : gW = 19.44KN/m3 - Dung trọng đẩy nổi: gđn = 9.84K/m3 - Lực dính đơn vị : C = 26.8KN/m2 - Góc ma sát trong : f = 15010’ d. Lớp đất số 4:cát trung,chặt vừa Từ độ sâu trung bình 28.31m địa tầng chuyển sang lớp cát trung đến mịn lẫn bột, ít sỏi nhỏ màu nâu vàng xám trắng, trạng thái chặt vừa. Tính chất cơ lí đặc trưng của lớp như sau: - Độ ẩm tự nhiên :W = 22.8% - Dung trọng ướt : gW = 19.53KN/m3 - Dung trọng đẩy nổi: gđn = 9.93KN/m3 - Lực dính đơn vị : C = 2.6KN/cm2 - Góc ma sát trong : f = 29098’ 7.2 Sơ đồ mặt cắt địa chất: Chọn vị trí địa chất cĩ sự hiện diện của nhiều lớp đất với độ dầy trung bình của từng lớp để việc thiết kế cọc chung cho tất cả các mĩng đảm bảo các điều kiện về sức chịu tải của cọc, đồng thời đảm bảo cọc cĩ thể đĩng được. Lớp đất số 1: bùn sét nhão W = 76.6%; gW = 14.78KN/m3 ; Eo=910KN/m2 gđn =5.15KN/m3 ; C = 9.3 KN/m2; f = 408’ Lớp đất số 2 sét dẻo mềm W = 33.6%; gW = 18.26KN/m3; Eo=4110KN/m2 gđn = 8.57KN/m3;C = 14.7 KN/m2; f = 9011’ Lớp đất số 3: á sét cứng đến dẻo cứng W = 24%; gW = 19.44KN/m3; Eo=8890KN/m2 gđn = 9.84K/m3; f = 15010’; C = 26.8 KN/m2 Lớp đất số 4:cát trung,chặt vừa W = 22.8%; gW = 19.53KN/m3; Eo=9980KN/m2 gđn = 9.93KN/m3;C = 2.6KN/cm2; f = 29098’ 7.3 Chỉ tiêu cơ lí đất nền BẢNG TỔNG HỢP TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA CÁC LỚP ĐẤT Lực dính đơn vị CttII(KN/m2) 9.3 14.7 26.8 2.6 CttI(KN/m2) - - - - Góc ma sát trong φttII(0) 4.8 9.11 15.10 29.98 φttI(0) - - - - Dung trọng γttII (KN/m3) 5.15 8.57 9.84 9.93 γttI(KN/m3) 14.78 18.28 19.44 19.53 Giới hạn dẻoWP (%) 18.6 25 18.733 17.733 Giới hạn chảyWL (%) 27.3 50.6 34.922 39.433 Độ ẩmW (%) 76.6 33.6 24 22.8 Tỷ trọng GS(KN/ m2) 266.7 262.7 268 266.6 Module biến dạng điều chỉnh E0 (KN/m2) 910 4110 8890 13400 Độ sệtIL 1.6 0.65 0.36 0.3 Hệ số rỗnge0 0.886 1.565 0.511 0.59 Độ sâu(m) -10 -18.5 -28 50 Bề dày lớp đất(m) 10 8.5 9.5 22 Lớp đất 1 2 3 4 7.4 Đề xuất phương án thiết kế móng: Trong thiết kế nhà cao tầng, không chỉ việc chọn lựa kết cấu chịu lực chính bên trên là quan trọng, mà các giải pháp về nền móng bên dưới cũng được quan tâm không kém. Sự lựa chọn các kiểu móng có ý nghĩa quyết định đối với toàn bộ công trình và phải xét đến nhiều nhân tố như: điều kiện địa chất nền, tính khả thi về kỹ thuật, về an toàn, về tốc độ thi công, về vấn đề môi trường và về kinh tế …. Do đặc điểm của nhà cao tầng là cao, nên tải trọng thẳng đứng lớn và tập trung, mặt khác trọng tâm công trình cách mặt đất đáng kể, nên rất nhạy đối với nghiêng lệch. Khi chịu tác động của tải trọng ngang, sẽ sinh ra mômen lật rất lớn. Vì vậy, chọn giải pháp móng sâu, cụ thể là móng cọc cho nhà cao tầng là rất hợp lý. Từ trước đến nay, móng cọc là một trong những biện pháp được áp dụng nhiều trong xây dựng các công trình: cầu đường, xây dựng dân dụng, thuỷ lợi…trên nền đất yếu. Móng cọc là một trong những loại móng được sử dụng rộng rãi nhất. Tính ưu việt của móng cọc là: + Giảm khối lượng công tác đất. + Giảm chi phí vật liệu. + Khả năng chịu tải lớn, khả năng chống chịu những tải trọng phức tạp, cũng như tính thích ứng đối với các điều kiện địa chất của nền khác nhau rất tốt. + Hạn chế được biến dạng lún, biến dạng không đồng đều của đất nền. + Đảm bảo ổn định cho công trình khi có tải trọng ngang tác dụng. + Rút ngắn thời gian thi công vì khả năng cơ giới cao, mang lại hiệu quả kinh tế lớn. Tuy nhiên, không hẳn lúc nào dùng móng cọc cũng là tối ưu, mà ngược lại, khi ứng dụng không đúng chỗ, có thể gây lãng phí lớn và nguy hiểm cho công trình. Chẳng hạn, nếu lớp đất bên trên tương đối tốt, còn bên dưới là lớp đất yếu, thì khi sử dụng phương án móng cọc có thể làm cho lớp đất bên trên bị phá hoại, lớp bên dưới sẽ phát sinh biến dạng phụ, gây nguy hiểm đến điều kiện làm việc của công trình. Hoặc trường hợp lớp đất yếu có bề dày lớn và không có lớp đất tốt ở phía duới thì cũng không dùng giải pháp móng cọc. Tuy nhiên, do thời gian thực hiện Đồ Án tương đối ngắn nên dưới đây chỉ thiết kế hai phương án móng: Móng cọc ép Bêtông cốt thép và móng cọc khoan nhồi. Phương án 1: Móng cọc ép bêtông cốt thép. Phương án 2: Móng cọc khoan nhồi. 7.5 Mặt bằng bố trí móng: CHƯƠNG 8: MÓNG CỌC ÉP BÊTÔNG CỐT THÉP 8.1. Xác định nội lực do khung truyền xuống móng : - Từ bảng kết quả tổ hợp nội lực khung trục 5, chọn ra các cặp nội lực dùng để tính móng, cách làm như sau: - Tính ứng suất tại chân cột dựa theo cặp nội lực đã tổ hợp, từ đó chọn ra các cặp nội lực cho ứng suất lớn nhất và dùng cặp nội lực đó để tính cho móng. BẢNG TÍNH Ứ